施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

根据设计控制张拉力，并根据上述线性回归方程计算出张拉时的各油表读数，实际张拉时，必须严格根据此读数准确操作。

油表必须在油表校验机上与标准表相校核，其校验系数和最大误差值必须在此种油表的等级最大允许偏差范围内。

校验千斤顶用的油泵必须具有良好的性能。

梁体混凝土完成后，根据同条件试件报告，混凝土强度及弹性模量应达到设计强度的100%且混凝土龄期不少于7天电力工程施工组织设计方案，即可按设计要求的顺序进行预应力张拉。

①千斤顶用油表已经校验并在校验期内，张拉机具必须具有良好的使用性能。

②钢绞线、锚具、夹片已经检验合格，且外观检查无缺陷。

③清除锚下垫板上的灰浆等杂物，清除喇叭口的海绵等杂物。

④检查梁端孔道是否垂直于锚下垫板，因此可能影响到预应力质量时，必须对孔道进行修整。

在进行第一批索张拉前，应进行管道摩阻、锚圈口摩阻试验，以检查实际损失值及理论计算值之间的差距，以确保有效预应力值，当二者差距较大时需调整张拉力。

(2)理论伸长值及张拉控制应力计算

预应力钢束张拉前，必须依照设计要求和千斤顶、油压表的标定情况，准确计算出各钢束的理论伸长值必须按照各钢绞线束的设计应力、长度等参数根据有关规范要求的计算方法分别计算。同时要计算出40%张拉控制应力时的油表读数，以备张拉时参考，张拉时，要根据千斤顶与油压表标定证书给出的油压表压力表示值Y与对应的标定压力吨位X，以及给出的线性回归方程式：Y=A+BX计算钢束的张拉读数。钢束较长时要增加钢绞线的弹性模量设计平均值，张拉施工控制时，应以检验合格的每批钢绞线的实际弹性模量作调整，来计算各束钢绞线理论伸长值。

理论伸长值可按下式计算：

式中：ΔL——预应力筋的理论伸长值cm；

Pp——预应力筋的平均张拉力N；

L——从张拉端至计算截面孔道长度cm；

Ap——预应力筋截面面积mm2；

Ep——预应力筋的弹性模量MPa；

P——预应力筋张拉端的张拉力N；

θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和rad；

k——孔道每米局部偏差对摩擦的系数；

μ——预应力筋对孔道壁的摩擦系数；

实际伸长量ΔL按下式计算：

ΔL1——初始应力至张拉控制应力间的实际伸长量；

ΔL2——初始应力的推算伸长量，采用0.2σk与0.1σk时实际伸长量差。

通过千斤顶活塞伸出量量测的实际伸长量，还应考虑千斤顶工具段及工具夹片的影响。

张拉力数据要考虑锚圈口损失系数，该系数由锚具厂家提供，进场后于现场测试结果核对。实际张拉吨位要加上锚圈口的损失力F。

a.预应力钢绞线张拉工艺流程：0→0.1σk→0.2σk（作伸长量标记）σk(持续5min，补足σk）→锚固。

b.张拉步骤如下：清除张拉端锚垫板上水泥浆，安装锚具并将钢绞线逐根对孔后装上夹片，安装限位板，用单张拉千斤顶逐根张拉。

c.张拉程序为：0→0.1σk（作测量标记）→0.2σk（量测伸长量）σk(量测伸长量持续2min)→回油（测锚固回缩量）卸顶。

d.张拉竖向筋（精轧螺纹）：穿入预应力筋并安装精轧螺纹锚具，安装千斤顶时张拉头拧入钢筋螺纹长度不得小于40mm，左右对称逐根张拉。

张拉程序为：0→0.1σk（作测量标记）→0.2σk(量测伸长量）σk(量测伸长量持续2min)→回油(测锚固回缩量)→卸顶。

预施应力应采用双控制，即以张拉控制应力为主，并以钢绞线伸长量校核，实际伸长量应不超过理论伸长量的士6%，每端锚具回缩量应控制在6mm以内。其中竖向预应力筋实际伸长量应不超过理论伸长量的士5%，每端锚具回缩量不大于1mm。

张拉完成并待灌浆施工完毕后方可使用手持砂轮锯切割锚具外露精扎螺纹钢筋，切割时应留有外露端头，且符合设计要求，当设计无规定时，外露长度不宜小天预应力筋直径的1.5倍，且不小于30mm。

预应力张拉要对称进行，最大不平衡束不得超过1束，张拉顺序严格按设计要求进行。预应力精扎螺纹钢筋、粗钢筋均采用单根张拉，在张拉时采用左右和上下对称原则进行。

张拉次序严格按设计图纸要求进行。

张拉纵向预应力采用四台顶两端左右对称张拉，横向张拉根据实际进度采用两侧各一台或二台单张千斤顶张拉，张拉顺序严格按设计图纸执行。

b.梁两端同时对千斤顶主油缸充油，使钢绞线束略为拉紧，充油时随时调整锚圈、垫圈及千斤顶位置，使孔道、锚具和千斤顶三者之轴线互相吻合，同时应注意使每根钢绞线受力均匀，随后两端同时加荷到0.1σk。打紧工具锚夹片，并在钢绞线束上刻上记号，作为观察滑丝的标记。第一次张拉时应分多级张拉，如从(0.1～0.2)σk、(0.2～0.3)σk以检验(0.1～0.2)σk与(0.2～0.3)σk时钢绞线伸长量是否一致，当不一致或实测伸长量较大时可提高初始压靠值，即将0.1σk提高到0.2σk。

c.张拉完成后，在锚圈口处的钢绞线上做记号，以作为张拉后对钢绞线锚固情况的观察依据

a.实际伸长量不超过计算伸长量的士6%(两端之和)，竖向预应力实际伸长量不超过计算饰长量的士5%。

b.张拉过程中出现以下情况之一者，需要换钢绞线重新张拉：

后期张拉时发现早期张拉的锚具当中夹片断裂者；

锚具内夹片错牙在8mm以上者；

锚具内夹片断裂两片以上者(含有错牙的两片断裂)；

切割钢绞线或者压浆时发生滑丝者。

c.张拉钢绞线之前，对梁体应作全面检查，如有缺陷，须事先征得监理工程师同意修补完好且达到设计强度，并将承压垫板及锚下管道扩大部分得残余灰浆铲除干净，否则不得进行张拉。

d.张拉顺序应严格按设计图纸执行，纵向预应力张拉时两端伸长应基本保持一致。

e.张拉完毕后，必须经技术人员检查签字认可。

⑤滑丝与断丝处理一片梁断丝、滑丝超过钢丝总数的0.5%，且一束内断丝超过一丝时均须进行处理。

处理方法：当一束出现少量滑丝时，可用单根张拉油顶进行补拉。当一束内出现多根钢绞线滑丝时，须放松钢绞线束并重新装夹片整束补拉。

高压油管使用前应作耐压试验，不合格的不能使用。

油压泵上的安全阀应调至最大工作油压下能自动打开的状态。

油压表安装必须紧密满扣，油泵与千斤顶之间的高压管连同油路的各接头均须完整紧密，油路畅通，在最大油压下保持5min以上均不得漏油。若有损坏者应及时修理更换。

张拉时，千斤顶后面不准站人，也不得踩踏高压油管。

张拉时发现张拉设备运转声音异常，应立即停机检查维修。

锚具、夹具均应设专人妥善保管，避免锈蚀、沾污、遭受机械损伤或散失。施工时在终张拉完后按设计文件要求对锚具进行防锈处理。

(1)压浆的作业程序为

压浆的作业程序为：封堵锚头——冲洗管道——接压浆管——拌制灰浆——抽真空——压注灰浆——起压闭浆——拆除压浆及出浆孔上的阀门管节，准备进行下一孔道压浆。

预应力管道压浆前应作好如下准备工作，并达到相应的质量要求。压浆前，要有技术部门下达的压浆通知单，核对梁号及水泥浆配合比。真空压浆机的试运转。

(3)压浆作业施工工艺

①张拉完毕后宜在2d内进行压浆，压浆前管道内应清除杂物和积水。压浆时及压浆后3d内，梁体及环境温度不得低于5℃。

②压浆采用真空辅助压浆技术，压浆工艺流程如下：

a.清除锚垫板上浮浆及杂物，检查密封罩盖上的螺栓孔是否有堵塞及杂物，若有堵塞情况应用丝锥清孔。在压浆密封罩盖上安装O型橡胶圈，在O型橡胶圈周围涂抹一层玻璃胶，压浆密封罩盖用螺栓固定在锚垫板上，密封罩盖四周应均匀受压，不得受压不匀而漏气。

b.将真空泵连接在非压浆端上，压浆泵连接在压浆端上。以串联的方式将负压容器、三向阀门和锚垫板压浆孔连接起来，其中锚垫板压浆孔和阀门之间用透明塑料管连接。

③水泥浆的性能必须满足以下要求：水泥浆体的水灰比应不超过0.34；并基本不泌水，泌水应在24h内被浆体吸收；浆体流动度不宜大于25s,30min后不宜大于35s；压入管道的浆体应密实饱满，体积收缩率＜1.5%；初凝时间应＞3h，终凝时间＜24h；压浆时浆体温度应不超过35℃。

④为使水泥浆达到所需的浆水特性，可在浆体中加入化学添加剂，添加剂应具有减水、缓凝、微膨胀、阻锈和增加浆体和易性等作用，但不得含有对预应力筋和水泥有损害的物质，尤其不得含有氯化物和硝酸钙等腐蚀性介质。另外，添加剂中所含的膨胀成分严禁含有铝粉。

⑥压浆前先开启真空泵对管道抽整孔，同时开启拌浆机并加水，加入添加剂，再加入水泥。加水泥时应缓慢不得将整袋水泥一下倒入桶中。水泥加入桶中后宜用lm长左右木棒将粘接在搅拌轴及搅拌桶上的结块通掉，但不得用手触碰筒内壁及拌和轴。水泥加入后搅拌时间不少于5min。总共搅拌时间不少于6min。

⑧压浆人员应详细记录压浆过程，包括每个管道的压浆日期、水灰比及掺加料、压浆压力、试块强度、障碍事故细节及需要补做的工作。

灌浆完毕后将多余钢绞线切割，锚具端部留3cm左右长度。浇筑梁体封端混凝土之前，应先将承压板表面的黏浆和锚环外面的上部的灰浆铲除干净，并按要求进行防水处理后，才允许浇筑封端混凝土。为保证混凝土接缝良好，将原混凝土表面凿毛，并焊上钢筋网片，封端混凝土采用无收缩混凝土进行封堵，其混凝土强度不低于设计要求，封端混凝土结束后要按梁体混凝土的标准进行养护。

①压浆后6h内所有的阀门不得打开。

③如果是下雨天压浆，压浆机位置必须搭棚，以防影响压浆质量。

④压浆过程应连续进行一次完成，中途不应停顿，搅拌至压入管道的时间间隔不应超过40min。

⑤冬季压浆时应采取保温措施，水泥浆应掺入防冻剂。

连续梁桥采用悬臂施工法，在结构体系转换时，为保证施工阶段的稳定，边跨先合拢，释放墩梁锚固，结构由双悬臂状态变成单悬臂状态，最后跨中合拢，形成连续梁受力状态。施工过程中存在梁的受力结构体系转换。施工时注意以下几点。

⑴结构由双悬臂状态转换成单悬臂受力状态时，梁体某些部位的弯矩方向发生转换。所以在拆除梁墩锚固前，应按设计要求，张拉一部分或全部布置在梁体下部的正弯矩预应力束。对活动支座还需保证解除临时固结后的结构稳定，如需控制和采取措施限制单悬臂梁发生过大纵向水平位移。

⑵墩梁临时锚固的放松，应均衡对称进行，确保逐渐均匀地释放。在放松前应测量各梁段高程，在放松过程中，注意各梁段的高程变化，如有异常情况，应立即停止作业，找出原因，以确保施工安全。

⑶对转换为超静定结构，需考虑钢绞线张拉、支座变形、温度变化等因素引起结构的次内力。若按设计要求，需进行内力调整时，应以标高、反力等多因素控制，相互校核。如出入较大时，应分析原因。

⑷在结构体系转换中，临时固结解除后，将梁落于正式支座上，并按标高调整支座高度及反力。支座反力的调整，以标高控制为主，反力作为校核。

7.悬臂浇注中的施工监控量测

悬浇施工箱梁由于受自重、温度、外荷等因素影响产生挠度，混凝土自身的收缩、徐变也会使箱梁产生标高变化，这种变化随着跨度的增大而增加。为确保施工中结构的可靠性和安全性以及保证桥梁线形及受力状态符合设计要求，对桥梁悬臂施工进行控制。在施工中对已浇筑的箱梁各工序进行挠度、温度等观察，并以此随时调整悬浇箱段的立模高度。

立模标高控制值=箱梁顶面设计标高+设计施工预拱度+挂篮自重及浇筑混凝土后的变形值±日照温差修正值。设计施工预拱值需进行修正，由于设计状态和实际施工状态的差异，为了达到设计的理论线型，必须通过实际测量资料的积累和分析，找出各阶段的挠度变化规律，修正各项计算参数，使计算状态基本吻合实际。

(1)线形控制相关参数的测定

施工挂篮的变形难以准确计算，挂篮的变形值通过挂篮试压以及施工前几段产生的实际和挠度数据进行修正。在挂篮拼装后，采用反压加载法进行荷载试验，加载量按最不利梁段重量计算确定。分级加载，加载过程中测定各级荷载下挂篮前端变形值，可以得到挂篮的荷载与挠度关系曲线。

施工临时荷载包括施工挂篮、人员、机具等。

某特大桥横系梁施工方案③箱梁混凝土容重和弹性模量的测定

混凝土弹性模量的测试主要是为了测定混凝土弹性模量E随时间的变化规律，即E—t曲线，采用现场取样通过万能实验机进行测定，分别测定混凝土在7、14、28、60天龄期的E值，以得到完整的E—t曲线。

混凝土弹性模量和容重的测量通过现场取样，采用实验室的常规方法进行测定。

施工中主要测定纵向预应力钢绞线的管道摩阻、锚圈口摩阻损失，以验证设计参数取值和实际是否相符，根据有效预应力计算由预应力施工引起的悬臂挠度。测定时，在预定的测点位置，将波纹管开孔，采用电阻应变片和电阻应变仪测量钢绞线的实际管道摩阻损失。

⑤混凝土的收缩与徐变观测

混凝土的收缩与徐变采用现场取样，进行7天、14天、28天、90天的收缩徐变系数测定，在测定结果没有以前，采用以前施工中相同或相似条件下同等级混凝土的试验数据，混凝土的收缩可用折合降低温度的方法处理。

温度是影响主梁挠度的最主要的因素之一，温度变化包括日温度变化和季节变化两部分，日温度变化比较复杂，尤其是日照作用框架剪力墙结构住宅楼工程基坑支护安全施工方案（61页），季节温差对主梁的挠度影响比较简单，其变化是均匀的。因此为了摸清箱梁截面内外温差和温度在截面上的分布情况，在梁体上布置温度观测点进行观测，以获得准确的温度变化规律。

(2)悬臂箱梁的施工挠度控制

①根据设计提供施工阶段挠度表及设计标高，确定待悬灌梁段立模标高，严格按立模标高立模。