施工组织设计下载简介

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项目负责人：

安全员：

(渝)17J02 重庆市建设工程施工现场安全设施标准图集(二) 双排扣件式脚手架技术负责人：

医院救护中心： 匪警： 火警：

10.6、应急救援的演练

应急预案确立后，经过有效的培训。项目部在项目开工后演练一次，根据工程工期长短不定期举行演练，施工作业人员变动较大时增加演练次数。每次演练结束，及时做出总结、评价记录，对存有一定差距的在日后的工作中加以提高。

10.7、应急器材、设备、车辆等落实

（1）当紧急事故发生，项目部自备车辆用于各项抢险救灾的应急作用。B、施工现场备有“应急药箱”（备有常用外伤药品、止血纱带）、夹板、担架等。

（2）施工现场配备有足够数量的灭火器材（配置地方：仓库、木材加工、堆放场所、宿舍区、钢筋加工车间、主体施工楼层、办公区）。

（3）施工现场配备有足够的灭火水源、砂箱等。

11、计算书及相关图纸

梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）计算书

荷载系数参数表：

设计简图如下：

取单位宽度b=1000mm，按四等跨连续梁计算：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝γ0×[1.3(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.5×γL×Q1k]×b=1×[1.3×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1.5×0.9×3]×1＝90.37kN/m

q1静＝γ0×1.3×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝1×1.3×[0.1+(24+1.5)×2.6]×1＝86.32kN/m

q1活＝γ0×1.5×γL×Q1k×b＝1×1.5×0.9×3×1＝4.05kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1×1×Q1k]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×2.6)+1×1×3]×1＝69.4kN/m

计算简图如下：

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×86.32×0.12+0.121×4.05×0.12＝0.097kN·m

σ＝Mmax/W＝0.097×106/37500＝2.594N/mm2≤[f]/γR=15/1＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×69.4×1004/(100×10000×281250)＝0.016mm≤[ν]＝L/250＝100/250＝0.4mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393q1静L+0.446q1活L=0.393×86.32×0.1+0.446×4.05×0.1＝3.573kN

R2=R4=1.143q1静L+1.223q1活L=1.143×86.32×0.1+1.223×4.05×0.1＝10.362kN

R3=0.928q1静L+1.142q1活L=0.928×86.32×0.1+1.142×4.05×0.1＝8.473kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393q2L=0.393×69.4×0.1＝2.727kN

R2'=R4'=1.143q2L=1.143×69.4×0.1＝7.932kN

R3'=0.928q2L=0.928×69.4×0.1＝6.44kN

承载能力极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左＝R1/b=3.573/1＝3.573kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中＝Max[R2,R3,R4]/b = Max[10.362,8.473,10.362]/1= 10.362kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右＝R5/b=3.573/1＝3.573kN/m

左侧小梁荷载q左＝q1左+q2+q3左+q4左 =3.573+0.026+1.451+1.069=6.119kN/m

中间小梁荷载q中= q1中+ q2=10.362+0.026=10.388kN/m

右侧小梁荷载q右＝q1右+q2+q3右+q4右 =3.573+0.026+1.451+1.069=6.119kN/m

小梁最大荷载q=Max[q左,q中,q右]=Max[6.119,10.388,6.119]=10.388kN/m

正常使用极限状态：

梁底面板传递给左边小梁线荷载：q1左'＝R1'/b=2.727/1＝2.727kN/m

梁底面板传递给中间小梁最大线荷载：q1中'＝Max[R2',R3',R4']/b = Max[7.932,6.44,7.932]/1= 7.932kN/m

梁底面板传递给右边小梁线荷载：q1右'＝R5'/b=2.727/1＝2.727kN/m

左侧小梁荷载q左'＝q1左'+q2'+q3左'+q4左'=2.727+0.02+1.116+0.808=4.671kN/m

中间小梁荷载q中'= q1中'+ q2'=7.932+0.02=7.952kN/m

右侧小梁荷载q右'＝q1右'+q2'+q3右'+q4右' =2.727+0.02+1.116+0.808=4.671kN/m

小梁最大荷载q'=Max[q左',q中',q右']=Max[4.671,7.952,4.671]=7.952kN/m

为简化计算，按二等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.125ql12，0.5ql22]＝max[0.125×10.388×0.32，0.5×10.388×0.052]＝0.117kN·m

σ=Mmax/W=0.117×106/42667=2.739N/mm2≤[f]/γR=15.444/1=15.444N/mm2

Vmax＝max[0.625ql1，ql2]＝max[0.625×10.388×0.3，10.388×0.05]＝1.948kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.948×1000/(2×40×80)＝0.913N/mm2≤[τ]/γR=1.782/1=1.782N/mm2

ν1＝0.521q'l14/(100EI)＝0.521×7.952×3004/(100×9350×170.667×104)＝0.021mm≤[ν]＝l1/250＝300/250＝1.2mm

ν2＝q'l24/(8EI)＝7.952×504/(8×9350×170.667×104)＝0mm≤[ν]＝2l2/250＝2×50/250＝0.4mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax=max[1.25qL1,0.375qL1+qL2]=max[1.25×10.388×0.3,0.375×10.388×0.3+10.388×0.05]=3.895kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1=2.295kN,R2=3.895kN,R3=3.187kN,R4=3.895kN,R5=2.295kN

正常使用极限状态

Rmax'=max[1.25q'L1,0.375q'L1+q'L2]=max[1.25×7.952×0.3,0.375×7.952×0.3+7.952×0.05]=2.982kN

梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1'=1.752kN,R2'=2.982kN,R3'=2.422kN,R4'=2.982kN,R5'=1.752kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6,则单根主梁所受集中力为Ks×Rn，Rn为各小梁所受最大支座反力

主梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.138×106/4550=30.303N/mm2≤[f]/γR=205/1=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.293kN

τmax=2Vmax/A=2×3.293×1000/427＝15.424N/mm2≤[τ]/γR=125/1=125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.032mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=0.179kN，R2=4.849kN，R3=4.849kN，R4=0.179kN

立杆所受主梁支座反力依次为P1=0.179/0.6=0.298kN，P2=4.849/0.6=8.081kN，P3=4.849/0.6=8.081kN，P4=0.179/0.6=0.298kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立杆最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.179,0.179]＝0.179kN≤0.85×8=6.8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝8.081kN≤[N]/γR=30/1=30kN

hmax=h=1200mm

λ=hmax/i=1200/16.1=74.534≤[λ]=150

长细比满足要求！

2、立杆稳定性验算

立杆计算长度：l0=βHβaμh=1.124×1.009×1.813×1200=2468mm

l02=h’+2k0h2=1200+2×0.7×300=1620mm

l0=max(l01,l02)=max(2468,1620)=2468mm

λ=l0/i=2468/16.1=153.292，查表得，φ＝0.298

支撑脚手架风线荷载标准值:qwk=la×ωfk=0.3×0.7=0.21kN/m：

风荷载作用在支架外侧模板上产生的水平力标准值：

Fwk=la×Hm×ωmk=0.3×0.12×0.497=0.018kN

支撑脚手架计算单元在风荷载作用下的倾覆力矩标准值Mok：

Mok=0.5H2qwk+HFwk=0.5×12.82×0.21+12.8×0.018=17.432kN.m

立杆考虑风荷载造成的立杆附加轴力Nwtk，计算如下：

Nwtk=6n×Mok/[(n+1)(n+2)B]=6×22×17.432/[(22+1)×(22+2)×19.2]=0.217kN

P1＝0.298kN，P2＝8.081kN，P3＝8.081kN，P4＝0.298kN

中间立杆稳定性验算:

f＝ N/(φA)＝10070.211/(0.298×427)=79.14N/mm2≤[f]/γR＝205/1=205N/mm2

两侧立杆稳定性验算：

Mw=γQωklah2/10=1.5×0.06×0.3×1.22/10=0.004kN·m

中间立杆稳定性验算:

两侧立杆稳定性验算：

H/B=12.8/19.2=0.667≤3

H=12.8m＞5m

需要进行支架整体的抗倾覆验算！

十、架体抗倾覆验算

B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj ≥3γ0Mok

gk1——均匀分布的架体面荷载自重标准值kN/m2

gk2——均匀分布的架体上部的模板等物料面荷载自重标准值kN/m2

Gjk——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料自重标准值kN

bj ——支撑脚手架计算单元上集中堆放的物料至倾覆原点的水平距离m

DBJ／T15-166-2019标准下载 B2l'a(gk1+ gk2)+2ΣGjkbj =B2l'a[qH/(l'a×l'b)+G1k]+2×Gjk×B/2=19.22×0.9×[0.15×12.8/(0.9×0.9)+0.45]+2×1×19.2/2=954.931kN.m≥3γ0Mok =3×1×17.432=52.297kN.M

十一、立杆地基基础计算

立杆底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝10.266/(0.9×0.15)＝76.042kPa≤fak＝140kPa

渠道防渗工程技术规范SL18-2004附件一：高大模板支撑体系图

附件二：底部木枋大样图

监测点布置平面图（监测点布置于扫地杆上第一排水平杆上，共11个）