施工组织设计下载简介

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长沙格力塔吊基础专项施工方案（2022.2.28，2、3号塔机基础改为桩基础）.docx

6）混凝土开盘鉴定、配合比通知单、原材合格证及复试报告等。

7）混凝土的同条件养护强度报告。

8）基础周围的排水设施。

第八章 应急处置措施

为加强对塔吊基础施工易发事故的预警和管理，提高项目在施工升降机基础施工过程中发生事故时的快速反应和处理能力GB／T50218-2014标准下载，最大限度地减少事故造成的损失和不良影响。

本预案适用于施工现场塔吊基础施工过程中可能发生的坍塌、触电、物体打击等事故。

第3节、危险源识别与分析

经辨识本项目部因施工可能导致的事故有：高空坠落、物体打击、触电、机械伤害、火灾、坍塌等导致的事故。

危险源辨识及其应急措施

塔吊基础安装作业活动安全风险控制对策表

针对塔吊基础在安装过程中的重大危险源，编制塔机事故应急预案，内容包括机械伤害、触电、物体打击等专项预案。

第4节、组织机构及职责分工

2）当发生突发事故时，负责救险的人员、器材、车辆、通信和组织指挥协调。

3）负责准备所需要的应急物资和应急设备。

4）及时到达现场进行指挥，控制事故的扩大，并迅速向上级报告。

建立健全工程项目重大危险源信息监控方法与程序，完善危险源辨识工作，对危险源进行识别和评估。在技术和管理措施上加强重大事故危险的监控，防止重、特大事故发生。对危险设备的危险区域予以明显标识，实现规范化、标准化管理。现场施工试验塔式起重机2台，用以吊装模板所以材料、钢筋、砼以及后期上部钢结构构件。

项目部应急救援联络方式有：

就诊医院：工地就近医院名称、地址及工地至医院的线路图

宁乡市人民医院（宁乡市一环北路209号），医疗条件本地最佳。

根据本工程特点，在辨识、分析评价施工中危险因素和风险的基础上，确定本工程重大危险因素之一是由于塔吊碰撞而引发的塔吊本身损害或是发生倾塌。在工地已采取机电管理、安全管理各种防范措施的基础上，还需要制定多塔碰撞的应急方案，具体如下：假设塔吊因为回转限位及小车限幅失灵，塔吊司机违章作业，可能造成塔吊碰撞。

施工现场或驻地发生无法预料的需要紧急抢救处理的危险时，应迅速逐级上报，次序为现场、项目部。由项目部质安部收集、记录、整理紧急情况信息并向小组及时传递，由小组组长或副组长主持紧急情况处理会议，协调、派遣和统一指挥所有车辆、设备、人员、物资等实施紧急抢救和向上级汇报。事故处理根据事故大小情况来确定，如果事故特别小，根据上级指示可由施工单位自行直接进行处理。如果事故较大或施工单位处理不了则由施工单位向建设单位主管部门或其他上级政府部门进行报告，请求启动建设单位的救援预案，建设单位的救援预案仍不能进行处理则由建设单位的安全管理部门向建管局安监站或政府部门请示启动上一级救援预案。

（5）遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物质等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。

第9节、处置及预防措施

1）首先抢救组和项目经理、生产经理、技术负责人一起查明险情，确定是否还有危险源。塔吊构件、其他构件是否有继续倒塌的危险；人员伤亡情况；商定抢救方案后，向上级汇报批准，同时向总监理工程师汇报批准，然后组织实施。

2）救护组负责把出事地点附近的作业人员疏散到安全地带，并进行警戒。不准闲人靠近，对外注意礼貌用语。

3）值班电工负责切断有危险的低压电气线路的电源。如果在夜间，接通必要的照明灯光。

4）抢险组在排除继续倒塌或触电危险的情况下，立即救护伤员；边联系救护车，边及时进行止血包扎，用担架将伤员抬到车上送往医院。

5）对发生碰撞的塔吊的拆卸、修复工作应通知塔吊安拆单位，并在其指导下进行。

6）塔吊事故应急抢险完毕后，项目经理立即召集生产经理、技术负责人、安全员和塔吊司机组的全体成员进行事故调查，找出事故原因、责任人以及制定防止再次发生类似情况的措施。

7）对应急预案的有效性进行评审、修订。

第10节、应急物质和装备保障

注：急救箱内需包含消毒棉签、药棉、纱布、胶布、绷带、创可贴等医用物资。

遇到紧急情况，全体职工应特事特办、急事急办，主动积极地投身到紧急情况的处理中去。各种设备、车辆、器材、物资等应统一调遣，各类人员必须坚决无条件服从组长或副组长的命令和安排，不得拖延、推诿、阻碍紧急情况的处理。

1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值

基础及其上土的自重荷载标准值：

Gk=blhγc=5.5×5.5×1.4×25=1058.75kN

基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×1058.75=1429.312kN

荷载效应标准组合时，平行基础边长方向受力：

Mk''=Mk'=2032.8kN·m

Fvk''=Fvk'/1.2=73.9/1.2=61.583kN

荷载效应基本组合时，平行基础边长方向受力：

M''=M'=2744.28kN·m

Fv''=Fv'/1.2=99.765/1.2=83.138kN

基础长宽比：l/b=5.5/5.5=1≤1.1，基础计算形式为方形基础。

Wx=lb2/6=5.5×5.52/6=27.729m3

Wy=bl2/6=5.5×5.52/6=27.729m3

相应于荷载效应标准组合时，同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：

Mkx=Mk''b/(b2+l2)0.5=2032.8×5.5/(5.52+5.52)0.5=1437.407kN·m

Mky=Mk''l/(b2+l2)0.5=2032.8×5.5/(5.52+5.52)0.5=1437.407kN·m

(1)、偏心位置

相应于荷载效应标准组合时，基础边缘的最小压力值：

偏心荷载合力作用点在核心区外。

(2)、偏心距验算

偏心距：e=(Mk+FVkh)/(Fk+Gk)=(2032.8+73.9×1.4)/(464.1+1058.75)=1.403m≤5.5/3=1.83m

合力作用点至基础底面最大压力边缘的距离：

偏心距在x方向投影长度：eb=eb/(b2+l2)0.5=1.403×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.992m

偏心距在y方向投影长度：el=el/(b2+l2)0.5=1.403×5.5/(5.52+5.52)0.5=0.992m

2、基础底面压力计算

荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值

Pkmax=1.1×(Fk+Gk)/3b'l'=(464.1+1058.75)/(3×1.758×1.758)=180.7kPa

3、基础轴心荷载作用应力

Pk=(Fk+Gk)/(lb)=(464.1+1058.75)/(5.5×5.5)=50.342kN/m2

4、基础底面压力验算

(1)、修正后地基承载力特征值

(2)、轴心作用时地基承载力验算

Pk=50.342kPa≤fa=255kPa

(3)、偏心作用时地基承载力验算

Pkmax=180.7kPa≤1.2fa=1.2×255=306kPa

X轴方向净反力：

Pxmax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wx)=1.35×(464.100/30.250+(2032.800+61.583×1.400)/27.729)=123.877kPa

假设Pxmin=0,偏心安全，得

P1x=((b+B)/2)Pxmax/b=((5.500+1.600)/2)×123.877/5.500=79.957kPa

Y轴方向净反力：

Pymax=γ(Fk/A+(Mk''+Fvk''h)/Wy)=1.35×(464.100/30.250+(2032.800+61.583×1.400)/27.729)=123.877kPa

假设Pymin=0,偏心安全，得

P1y=((l+B)/2)Pymax/l=((5.500+1.600)/2)×123.877/5.500=79.957kPa

基底平均压力设计值：

px=(Pxmax+P1x)/2=(123.877+79.957)/2=101.917kPa

py=(Pymax+P1y)/2=(123.877+79.957)/2=101.917kPa

基础所受剪力：

X轴方向抗剪：

h0/l=1340/5500=0.244≤4

0.25βcfclh0=0.25×1×16.7×5500×1340/1000=30769.75kN≥Vx=1093.057kN

Y轴方向抗剪：

h0/b=1340/5500=0.244≤4

0.25βcfcbh0=0.25×1×16.7×5500×1340/1000=30769.75kN≥Vy=1093.057kN

第2节： QTZ80(TC5610)基础（矩形板式桩基础计算书）

1、塔机传递至基础荷载标准值

2、塔机传递至基础荷载设计值

三、桩顶作用效应计算

承台及其上土的自重荷载标准值：

Gk=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.4×25+0×19)=875kN

承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×875=1181.25kN

桩对角线距离：L=(ab2+al2)0.5=(42+42)0.5=5.657m

1、荷载效应标准组合

轴心竖向力作用下：Qk=(Fk'+Gk)/n=(464.1+875)/4=334.775kN

荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：

Qkmax=(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L

=(464.1+875)/4+(1552+73.9×1.4)/5.657=627.422kN

2、荷载效应基本组合

荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：

Qmax=(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L

=(626.535+1181.25)/4+(2095.2+99.765×1.4)/5.657=847.019kN

1、桩基竖向抗压承载力计算

桩身周长：u=πd=3.14×0.4=1.257m

hb/d=1×1000/400=2.5<5

λp=0.16hb/d=0.16×2.5=0.4

Ra=ψuΣqsia·li+qpa·(Aj+λpAp1)

=0.8×1.257×(1.3×75+6.5×55+2.6×125)+9000×(0.091+0.4×0.035)=1728.08kN

Qk=334.775kN≤Ra=1728.08kN

Qkmax=627.422kN≤1.2Ra=1.2×1728.08=2073.696kN

2、桩基竖向抗拔承载力计算

Qkmin=42.128kN≥0

不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！

3、桩身承载力计算

纵向预应力钢筋截面面积：Aps=nπd2/4=15×3.142×10.72/4=1349mm2

(1)、轴心受压桩桩身承载力

荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=847.019kN

桩身结构竖向承载力设计值：R=2288kN

Q=847.019kN≤2288kN

(2)、轴心受拔桩桩身承载力

Qkmin=42.128kN≥0

不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！

Qkmin=42.128kN≥0

不需要进行裂缝控制计算！

承台计算不计承台及上土自重:

Fmax=F/n+M/L

=626.535/4+2095.2/5.657=527.016kN

承台底部所受最大弯矩:

承台顶部所受最大弯矩:

V=F/n+M/L=626.535/4 + 2095.2/5.657=527.016kN

受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1340)1/4=0.879

剪跨比：λb'=a1b/h0=1000/1340=0.746，取λb=0.746；

λl'= a1l/h0=1000/1340=0.746，取λl=0.746；

承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.746+1)=1.002

αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.746+1)=1.002

βhsαbftbh0=0.879×1.002×1.57×103×5×1.34=9266.116kN

βhsαlftlh0=0.879×1.002×1.57×103×5×1.34=9266.116kN

V=527.016kN≤min(βhsαbftbh0， βhsαlftlh0)=9266.116kN

塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.34=4.28m

ab=4m≤B+2h0=4.28m，al=4m≤B+2h0=4.28m

角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！

(1)、承台底面长向配筋面积

αS1= My/(α1fcbh02)=632.42×106/(1×16.7×5000×13402)=0.004

AS1=My/(γS1h0fy1)=632.42×106/(0.998×1340×360)=1314mm2

最小配筋率：ρ=0.12%

承台底需要配筋：A1=max(AS1, ρbh0)=max(1314,0.0012×5000×1340)=8040mm2

承台底长向实际配筋：AS1'=9041mm2>A1=8040mm2

(2)、承台底面短向配筋面积

αS2= Mx/(α2fclh02)=632.42×106/(1×16.7×5000×13402)=0.004

AS2=Mx/(γS2h0fy1)=632.42×106/(0.998×1340×360)=1314mm2

最小配筋率：ρ=0.12%

承台底需要配筋：A2=max(AS2, ρlh0)=max(1314,0.0012×5000×1340)=8040mm2

承台底短向实际配筋：A2'=9041mm2>A1=8040mm2

(3)、承台顶面长向配筋面积

αS1= M'y/(α1fcbh02)=256.499×106/(1×16.7×5000×13402)=0.002

AS3=M'y/(γS1h0fy1)=256.499×106/(0.999×1340×360)=533mm2

最小配筋率：ρ=0.12%

承台顶需要配筋：A3=max(AS3, ρbh0,0.5AS1')=max(533,0.0015×5000×1340,0.5×9041)=8040mm2

承台顶长向实际配筋：AS3'=9041mm2>A1=8040mm2

(4)、承台顶面短向配筋面积

DB／T29-77-2018标准下载 αS2= M'x/(α2fclh02)=256.499×106/(1×16.7×5000×13402)=0.002

AS4=M'x/(γS2h0fy1)=256.499×106/(0.999×1340×360)=533mm2

最小配筋率：ρ=0.12%

承台顶需要配筋：A4=max(AS4, ρlh0,0.5AS2' )=max(533,0.0012×5000×1340,0.5 ×9041)=8040mm2

承台顶短向实际配筋：AS4'=9041mm2>A1=8040mm2

DD2014-05 矿山地质环境调查评价规范.pdf (5)、承台竖向连接筋配筋面积