施工组织设计下载简介
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某某建安模板工程专项施工方案(精品范本).doc托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
QB／T 5425-2019 除湿机用转子式压缩机.pdf 托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.597 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.503 mm ；
最大支座力 Qmax = 7.268 kN ；
最大应力 σ= 596689.121/4490 = 132.893 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 132.893 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.503mm 小于 900/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.13×4.05 = 0.525 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×0.9×0.9 = 0.405 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5×0.2×0.9×0.9 = 4.131 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 5.061 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) ×0.9×0.9 = 1.174 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.718 kN；
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
l0 = h+2a = 1.7+0.25×2 = 2.2 m；
l0/i = 2200 / 15.9 = 138 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.357 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7717.842/(0.357×424) = 50.987 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.987 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.163×1×(1.7+0.25×2) = 2.559 m；
Lo/i = 2558.6 / 15.9 = 161 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.271 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7717.842/(0.271×424) = 67.168 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 67.168 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
（九）120mm板模板(扣件钢管高架)计算书
横向间距或排距(m):1.00；纵距(m):1.00；步距(m):1.70；
立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):4.80；
采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；
立杆承重连接方式:可调托座；
模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；
施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；
面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；
面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；
木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；
木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；
木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):60.00；
托梁材料为：钢管(单钢管) :Ф48×3；
楼板的计算厚度(mm):120.00；
图2 楼板支撑架荷载计算单元
模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度
模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W = 100×1.52/6 = 37.5 cm3；
I = 100×1.53/12 = 28.125 cm4；
模板面板的按照三跨连续梁计算。
面板计算简图
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1 = 25.5×0.12×1+0.5×1 = 3.56 kN/m；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×1= 1 kN/m；
其中：q=1.2×3.56+1.4×1= 5.672kN/m
最大弯矩 M=0.1×5.672×2002= 22688 N·m；
面板最大应力计算值 σ =M/W= 22688/37500 = 0.605 N/mm2；
面板的抗弯强度设计值 [f]=13 N/mm2；
面板的最大应力计算值为 0.605 N/mm2 小于面板的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
其中q =q1=3.56kN/m
面板最大挠度计算值 ν = 0.677×3.56×2004/(100×9500×28.125×104)=0.014 mm；
面板最大允许挠度 [ν]=200/ 250=0.8 mm；
面板的最大挠度计算值 0.014 mm 小于 面板的最大允许挠度 0.8 mm,满足要求!
三、模板支撑方木的计算
方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=b×h2/6=4×6×6/6 = 24 cm3；
I=b×h3/12=4×6×6×6/12 = 72 cm4；
方木楞计算简图
(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：
q1= 25.5×0.2×0.12+0.5×0.2 = 0.712 kN/m ；
(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：
q2 = 1×0.2 = 0.2 kN/m；
均布荷载 q = 1.2 × q1 + 1.4 ×q2 = 1.2×0.712+1.4×0.2 = 1.134 kN/m；
最大弯矩 M = 0.1ql2 = 0.1×1.134×12 = 0.113 kN·m；
方木最大应力计算值 σ= M /W = 0.113×106/24000 = 4.727 N/mm2；
方木的抗弯强度设计值 [f]=13.000 N/mm2；
方木的最大应力计算值为 4.727 N/mm2 小于方木的抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足要求!
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/2bhn < [τ]
其中最大剪力: V = 0.6×1.134×1 = 0.681 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3 ×0.681×103/(2 ×40×60) = 0.425 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.4 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.425 N/mm2 小于 方木的抗剪强度设计值 1.4 N/mm2，满足要求!
ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
均布荷载 q = q1 = 0.712 kN/m；
最大挠度计算值 ν= 0.677×0.712×10004 /(100×9000×720000)= 0.744 mm；
最大允许挠度 [ν]=1000/ 250=4 mm；
方木的最大挠度计算值 0.744 mm 小于 方木的最大允许挠度 4 mm,满足要求!
托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
托梁采用：钢管(单钢管) :Ф48×3；
W=4.49 cm3；
I=10.78 cm4；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.134kN;
托梁计算简图
托梁计算弯矩图(kN·m)
托梁计算变形图(mm)
托梁计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.545 kN·m ；
最大变形 Vmax = 1.713 mm ；
最大支座力 Qmax = 6.217 kN ；
最大应力 σ= 544580.057/4490 = 121.287 N/mm2；
托梁的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2；
托梁的最大应力计算值 121.287 N/mm2 小于 托梁的抗压强度设计值 205 N/mm2,满足要求!
托梁的最大挠度为 1.713mm 小于 1000/150与10 mm,满足要求!
五、模板支架立杆荷载设计值(轴力)
作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容
(1)脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.13×4.8 = 0.623 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。
(2)模板的自重(kN)：
NG2 = 0.5×1×1 = 0.5 kN；
(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.5×0.12×1×1 = 3.06 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.183 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1+0.45 ) ×1×1 = 1.45 kN；
3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算
N = 1.2NG + 1.4NQ = 7.049 kN；
立杆的稳定性计算公式:
σ =N/(φA)≤[f]
l0 = h+2a = 1.7+0.3×2 = 2.3 m；
l0/i = 2300 / 15.9 = 145 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.328 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7049.072/(0.328×424) = 50.686 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 50.686 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
l0 = k1k2(h+2a)= 1.163×1.003×(1.7+0.3×2) = 2.683 m；
Lo/i = 2682.925 / 15.9 = 169 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.248 ；
钢管立杆的最大应力计算值 ；σ=7049.072/(0.248×424) = 67.037 N/mm2；
钢管立杆的最大应力计算值 σ= 67.037 N/mm2 小于 钢管立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
七、梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求
a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
3.整体性构造层的设计
a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；
d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
a.严格按照设计尺寸搭设能源标准化管理办法及实施细则(国能发科技[2019]38号)，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中YD／T 5072-2017标准下载，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。