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经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N = 1.2NG + 1.4NQ

五、立杆的稳定性计算

DLT1080.1-2016标准下载 立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N = 6.60kN；

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1uh (1)

l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.163；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果： = 74.29N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 39.77N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果： = 52.89N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

二、梁模板扣件钢管高支撑架计算书

1、梁截面400*1000

模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面 B×D=400mm×1000mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.70米，立杆的步距 h=1.20米，梁底增加一道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.0。

一、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×1.000×0.700=17.500kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.700×(2×1.000+0.400)/0.400=1.470kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.400×0.700=0.840kN

2.方木楞的支撑力计算：

均布荷载 q = 1.2×17.500+1.2×1.470=22.764kN/m

集中荷载 P = 1.4×0.840=1.176kN

方木楞计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力分别为

N1=1.710kN

N2=6.863kN

N3=1.710kN

方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 20.00×5.00×5.00/6 = 83.33cm3；

I = 20.00×5.00×5.00×5.00/12 = 208.33cm4；

方木强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 6.863/0.700=9.804kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×9.80×0.70×0.70=0.480kN.m

截面应力 =0.480×106/83333.3=5.77N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.700×9.804=4.118kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×4118/(2×200×50)=0.618N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木挠度计算

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形 v =0.677×8.170×700.04/(100×9500.00×2083333.4)=0.671mm

方木的最大挠度小于700.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到

支座反力 RA = RB=0.09kN 中间支座最大反力Rmax=9.75kN

最大弯矩 Mmax=0.285kN.m

最大变形 vmax=0.215mm

截面应力 =0.285×106/4491.0=63.525N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

二、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

三、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=9.75kN

单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!

四、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=9.75kN (已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重 N2 = 1.4×0.149×4.500=0.938kN

N = 9.750+0.938+0.000=10.688kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1uh (1)

l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果： = 80.81N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 50.11N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果： = 65.24N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

2、梁截面300*750

模板支架搭设高度为4.5米，基本尺寸为：梁截面 B×D=300mm×750mm，梁支撑立杆的横距(跨度方向) l=0.80米，立杆的步距 h=1.20米， 梁底增加一道承重立杆。

图1 梁模板支撑架立面简图

采用的钢管类型为48×3.0。

一、梁底支撑钢管的计算

作用于支撑钢管的荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。

1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：

q1 = 25.000×0.750×0.800=15.000kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2 = 0.350×0.800×(2×0.750+0.300)/0.300=1.680kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

经计算得到，活荷载标准值 P1 = (1.000+2.000)×0.300×0.800=0.720kN

2.方木楞的支撑力计算：

均布荷载 q = 1.2×15.000+1.2×1.680=20.016kN/m

集中荷载 P = 1.4×0.720=1.008kN

方木楞计算简图

经过计算得到从左到右各方木传递集中力分别为

N1=1.129kN

N2=4.754kN

N3=1.129kN

方木按照三跨连续梁计算，方木的截面力学参数为

本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W = 15.00×5.00×5.00/6 = 62.50cm3；

I = 15.00×5.00×5.00×5.00/12 = 156.25cm4；

方木强度计算

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 4.754/0.800=5.943kN/m

最大弯矩 M = 0.1ql2=0.1×5.94×0.80×0.80=0.380kN.m

截面应力 =0.380×106/62500.0=6.09N/mm2

方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

方木抗剪计算

最大剪力的计算公式如下:

Q = 0.6ql

截面抗剪强度必须满足:

T = 3Q/2bh < [T]

其中最大剪力 Q=0.6×0.800×5.943=2.853kN

　　截面抗剪强度计算值 T=3×2853/(2×150×50)=0.571N/mm2

　　截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2

方木的抗剪强度计算满足要求!

方木挠度计算

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

最大变形 v =0.677×4.953×800.04/(100×9500.00×1562500.0)=0.925mm

方木的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

3.支撑钢管的强度计算：

支撑钢管按照连续梁的计算如下

计算简图

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

经过连续梁的计算得到

支座反力 RA = RB=0.01kN 中间支座最大反力Rmax=6.71kN

最大弯矩 Mmax=0.166kN.m

最大变形 vmax=0.089mm

截面应力 =0.166×106/4491.0=36.920N/mm2

支撑钢管的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

二、梁底纵向钢管计算

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

三、扣件抗滑移的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　 R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.71kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式

其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力 N1=6.71kN (已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重 N2 = 1.4×0.149×4.500=0.938kN

N = 6.713+0.938+0.000=7.651kN

—— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到；

i —— 计算立杆的截面回转半径 (cm)；i = 1.60

A —— 立杆净截面面积 (cm2)； A = 4.24

W —— 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.49

—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；

[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 计算长度 (m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0 = k1uh (1)

l0 = (h+2a) (2)

k1 —— 计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u —— 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.70

a —— 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0.30m；

公式(1)的计算结果： = 57.85N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

公式(2)的计算结果： = 35.88N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0 = k1k2(h+2a) (3)

k2 —— 计算长度附加系数，按照表2取值为1.007；

公式(3)的计算结果： = 46.71N/mm2，立杆的稳定性计算 < [f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

五、碾实后的回填土的承载力及垫板的确定

有前面的计算，每根立杆的受荷为N1=10.688kN ,根据立杆布置方式可知，每块垫板上支撑3根立杆。

所以，每块垫板的受荷为N3=10.688kN +1.07*2=12.83KN

f≥ =34.2KN/m2

*:为偏于安全考虑，要求回填土的承载力f=60KN/m2，垫块的尺寸为25×150CM。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

b.中部可根据需要并依构架框格的大小设置。

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。

模板的拆除也是一项比较关键的环节，如不抓好这一环节，将影响到整个项目工程的质量和结构的安全。再有，应该做到节约材料，提高模板的周转率因此，确保人身安全，在施工当中，应按施工规范要求进行拆模，做到文明施工。

一、拆模时间：凡非承重模板的拆除，当日平均气温在20℃以下时，必须待砼终凝后48小时之后方可拆除模板。对于承重模板，应根据同条件养护的试块强度值，或现场砼回弹值以及上部的施工荷载情况综合考虑，由项目部提出书面拆模申请，经专职质检员、监理工程师同意后方可拆模。否则任何人不得擅自拆除。

二、在拆模过程当中，先支的后拆，后支的先拆。柱模、梁侧模先拆。拆模不可乱撬，要逐次将支撑，承托等拆除，然后在拆除模板。拆除的钢管不乱扔，不高空抛物，模板要轻拆轻放。拆模时严禁楼面下过人。拆除的模板应及时清理好，并搬运到指定点。

第五章 安全技术措施

1、模板支撑不得使用扭裂、劈裂的材料。顶撑要垂直、底部平整坚实，并加垫木。

2、安装模板应按工序进行，当模板没有固定前，不得进行下道工序作业。禁止利用拉杆、支撑攀登上下。

3、支模时，支撑、拉杆不得连接在门窗、脚手架或其它不稳固的物件上。在砼浇筑的过程当中，要有专人检查，发现变形、松动等现象，要及时加固和修理，防止塌模伤人。

4、在现场安装模板时，所用工具应装入工具袋，防止高处作业时，工具掉下伤人。

5、两人抬运模板时，要互相配合，协同工作。传送模板、工具应用运输工具或绳子绑扎牢固后升降，不得乱扔。

6、基础工程模板安装时，应先检查基坑土壁边坡的稳定情况，发现有塌方危险时，必须采取安全加固措施后，方能作业。

7、操作人员上下基坑要设扶梯。基坑（槽）上口边缘1m以内不允许堆放模板构件和材料。

8、向坑内运送模板时应用吊机，溜槽或绳索，运送时要有专人指挥，上下呼应。

9、模板支撑在土壁上时。应在支板上加垫板，以防支撑不牢固或造成土壁坍塌。

10、安装柱梁模板应设临时工作台，不得站在柱模板上操作和梁 底板上行走。

11、安装楼面模板，遇有预溜洞口的地方2021年国家建筑标准设计图 集分专业目录--电气、弱电专业.pdf，应作临时封闭，以防误踏和坠物伤人。

12、在通道地段，安装模板的横撑及斜撑必须伸出通道时，应先考虑通道通过行人或车辆时使需的高度。

二、模板拆除的安全措施

1、拆除模板必须经施工负责人同意，方可拆除，操作人员必须戴好安全帽。操作时应按顺序分段进行，超过4米以上高度，不允许让模板料自由下落。严禁猛撬、硬砸或大面积撬落和拉倒。

2、拆除模板前，应将下方一切预留洞口及建筑物用木板或安全网作防护围蔽，防止模板枋料坠落伤人。

3、完工后6号地3号楼钢构专项施工方案，不得留下松动和悬挂的模板枋料等。拆下的模板枋料应及时运送到指定地点集中堆放稳妥。

4、拆除模板用长撬棍。应防止整块模板掉下，以免伤人。

第六章 附 图