施工组织设计下载简介
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繁茂大厦悬挑脚手架及卸料平台专项施工方案风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 0.705 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 5.705 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
JT／T 1364-2020 海上平台拖航技术要求.pdfNf = φ·A·[f]
由长细比 l/i = 2050/15.8的结果查表得到 φ=0.396，l为内排架距离墙的长度；
A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；
Nl = 5.705 < Nf = 39.697,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 5.705小于双扣件的抗滑力 12 kN，满足要求！
连墙件扣件连接示意图
八、悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为1200mm，内排脚手架距离墙体2050mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 2050mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 563.7 cm4，截面抵抗矩W = 80.5 cm3，截面积A = 18.51 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1.2×6.073 +1.4×5.22 = 14.596 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×18.51×0.0001×78.5 = 0.174 kN/m；
悬挑脚手架示意图
悬挑脚手架计算简图
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：
R[1] = 14.681 kN；
R[2] = 14.899 kN；
R[3] = 0.408 kN；
R[4] = 0.135 kN。
最大弯矩 Mmax= 0.078 kN·m；
最大应力 σ =M/1.05W+N/A= 0.078×106 /( 1.05 ×80500 )+ 8.602×103 / 1851 = 5.57 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 5.57 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2,满足要求！
九、悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下
σ = M/φbWx ≤ [f]
φb = (570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到最大应力φb = (570tb/lh)×(235/fy)=570 ×9.5×58× 235 /( 6700×140×235) = 0.33
经过计算得到最大应力 σ = 0.078×106 /( 0.33×80500 )= 2.893 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 2.893 小于 [f] = 215 N/mm2 ,满足要求!
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
RAH = ΣRUicosθi
其中RUicosθi为钢绳的 拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：
RU1=16.952 kN；
RU2=17.204 kN；
十一、拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(支杆)的内力计算：
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为
RU=17.204 kN
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm。
[Fg] = aFg/K
得到：[Fg]=18.457KN>Ru＝17.204KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为
N=RU=17.204kN
钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为
σ = N/A ≤ [f]
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=(17204×4/(3.142×50×2)) 1/2 =14.8mm；
实际拉环选用直径D=16mm 的HPB235的钢筋制作即可。
十二、锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：
拉环未受拉力，无需计算，节点按构造做法即可。
脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；
栏杆、挡板类别：竹串片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14；
施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):10.00。
内侧钢绳与墙的距离(m)：2.30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：1.90；
上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：6.00；
钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按 铰支 计算；
只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
主梁材料类型及型号：14号工字钢；
次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[；
次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.80。
水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：4.30，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；
平台计算宽度(m)：2.90。
次梁选择 14a号槽钢槽口水平[ ，间距0.5m，其截面特性为：
面积 A=21.31cm2；
惯性距 Ix=609.4cm4；
转动惯量 Wx=87.1cm3；
回转半径 ix=5.35cm；
截面尺寸：b=60mm,h=140mm,t=9.5mm。
(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2；
Q1=0.35× 0.50= 0.18kN/m；
(2)、型钢自重标准值：本例采用14b号槽钢槽口水平[，标准值为0.16 kN/m
Q2=0.16 kN/m
1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2
Q3=2.00 kN/m2
2)最大堆放材料荷载P：10.00kN
Q=1.2×(0.18+0.16)+1.4×2.00×0.50=1.81kN/m
P=1.4×10.00=14.00kN
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：
R = [P + q(l+2m)]/2
经计算得出: R = (14.00 + 1.81×(2.90 + 2×0.00))/2 = 9.62kN
σ = M/γxWx ≤ [f]
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =1.20×104/(1.05×87.10)=131.75 N/mm2；
次梁槽钢的最大应力计算值 σ =131.752 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!
σ = M/φbWx ≤ [f]
φb = (570tb/lh)×(235/fy)
经过计算得到 φb=570×9.50×60.00×235/(2900.00×140.00×235.0)=0.80；
由于 φb大于0.6，按照下面公式调整：
得到 φb' = 0.718；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =1.20×104/(0.718×87.100)=192.78 N/mm2；
次梁槽钢的稳定性验算 σ =192.778 N/mm2 小于 次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2,满足要求!
根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择 14号工字钢 ，间距0.5m，其截面特性为：
面积 A=21.5cm2；
惯性距 Ix=712cm4；
截面抵抗矩 Wx=102cm3；
回转半径 ix=5.76cm；
截面尺寸，b=80mm,h=140mm,t=9.1mm；
(1)栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹串片脚手板挡板，标准值为0.14kN/m；
Q1 = 0.14kN/m；
(2)槽钢自重荷载 Q2=0.17kN/m
静荷载设计值 q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.17) = 0.37kN/m；
次梁传递的集中荷载取次梁支座力 R；
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台水平钢梁计算简图
悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN)
悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图(kN·m)
悬挑水平钢梁支撑梁变形图(mm)
R[1] = 13.345 kN；
R[2] = 12.948 kN；
最大支座反力为 Rmax=12.948 kN；
最大弯矩 Mmax=12.133 kN·m；
最大挠度 ν=0.106 mm。
σ = M/（γxWx） + N/A ≤ [f]
主梁14号工字钢的最大应力计算值 σ =12.133×106/1.05/102000.0+9.06×103/2150.000=117.503 N/mm2；
主梁14号工字钢的最大应力计算值 117.503 N/mm2 小于 主梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205.00 N/mm2，满足要求!
σ = M/（φbWx） ≤ [f]
由于 φb大于0.6，应按照下面公式调整：
可得 φb'=0.670；
主梁14号工字钢的稳定性验算 σ = 12.133×106/(0.670×102000.00)=177.43 N/mm2；
主梁14号工字钢的稳定性验算 σ = 177.43 N/mm2 小于 [f]=205.00,满足要求!
四、钢丝拉绳的内力验算:
水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算，
RCi = RUisinθi
sinθi = Sin (ArcTan (6/(1.9+2.3)) = 0.819；
根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi = RCi / sinθi；
RUi = 13.345 / 0.819 = 16.29 kN；
五、钢丝拉绳的强度验算:
选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。
[Fg] = aFg/K
得到：[Fg]=19.009KN>Ru＝16.29KN。
经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。
六、钢丝拉绳拉环的强度验算:
取钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：
N=RU=16290.186N。
σ = N/A ≤ [f]
其中， [f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值[f]=50.0N/mm2；
所需要的拉环最小直径 D=[16290.2×4/(3.142×50.00×2)]1/2=14.4mm。
实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。
七、操作平台安全要求:
1.卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；
2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；
3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；
4.卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；
5.卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；
6.操作平台上应显著标明容许荷载，人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督。
1、操作层上设护栏高1.5m，挡脚板可采用脚手板用铁丝牢于立杆上。
2、主体脚手架外采用密目立网随架逐层上升，实行全封闭施工。
3、在每个独立架体架设二层水平安全网。
4、为确保施工人员生产安全防止落物伤及地面操作人员，分别于操作棚，进料口、通道口、梯间等处设置双层脚手板防护棚，在挑架第一层脚手板上面用彩条布满铺。
5、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分每拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固。
6、在拆架时，各构件严禁抛掷出地面。
7、搭拆脚手架时，地面应设置围杆和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
8、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架固定在脚手架上。
9、工地临时用电线路的架设及脚手架接地，避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规程》的有关规定执行。
10、悬挑脚手架的拆除
（1）必须采用气割的手段拆除悬挑梁，气割作业人员进行拆除悬挑梁时不得破坏悬挑梁自身结构。
（2）除最后一道悬挑梁时，应设置可靠安全保护措施防止人员坠落与物体掉落。
（3）悬挑脚手架的拆除必须编写专项施工方案并对作业人员进行技术交底。
（五）、脚手架整体倒塌应急预案
为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大，减少经济损失，制定本预案。
1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。项目负责人任应急小组组长。
2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。
3、安全员负责组织人员救 护伤员。
4、项目负责人负责与医院联系。
1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。
2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等。
3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。
4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定。
常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。
项目负责人：周训文 手机：13017102200
安全员：帅湘润 手机：150073335873
技术负责人：齐升广 手机：13357205756
GB 50373-2019标准下载医院救护中心：120 匪警：110 火警：119
1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃，必须坚持到底。
2、如现场发生人身意外伤害事故，如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。
3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救。
4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。
5、对于骨折伤员，特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定，用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。
（六）、悬挑型钢平面布置见附页
重庆璧山碧桂园一期货量区外架施工方案（33P）.doc 湖南省建筑工程集团总公司
2010年1月10日