施工组织设计下载简介
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石家庄正定新区奥体街综合管廊工程落地脚手架施工方案.doc立即联系120、 999急救车。
为取得最佳效果，可联系专科医院。
外伤大出血，在急救车未到之前，现场采取止血措施。
骨折:注意搬动时的保护，对昏迷、可能伤及脊椎、内脏或伤情不详等一律用担架或平板，不得一人抬肩，一人抬腿。
视伤情送往医院西安市房屋建筑工程归档业务指南2018，防止破伤风，轻微内伤，送医院检查。
雷雨天气和五级以上大风应停止架上作业。
大风过后要对架上的脚手板、安全网等认真检查一次。
夏季施工时注意储备防暑降温用品，避免中暑。
附图2：落地架搭设做法
落地式扣件钢管脚手架计算书
钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度6.5米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.80米，内排架距离结构0.25米，立杆的步距1.50米。
钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用3步3跨，竖向间距4.50米，水平间距4.50米。
施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用竹串片，荷载为0.35kN/m2，按照铺设1层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.6000。
地基承载力标准值200kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800/2=0.140kN/m
活荷载标准值 Q=3.000×0.800/2=1.200kN/m
静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.140=0.211kN/m
活荷载的计算值 q2=1.4×1.200=1.680kN/m
大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)
大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩
跨中最大弯矩计算公式如下:
M1=(0.08×0.211+0.10×1.680)×1.5002=0.416kN.m
支座最大弯矩计算公式如下:
我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：
σ=0.490×106/4247.0=115.291N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度
静荷载标准值 q1=0.036+0.140=0.176kN/m
活荷载标准值 q2=1.200kN/m
三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度
V=(0.677×0.176+0.990×1.200)×1500.04/(100×2.06×105×101928.7)=3.151mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 P=1.2×0.053+1.2×0.210+1.4×1.800=2.836kN
小横杆计算简图
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=(1.2×0.036)×0.8002/8+2.836×0.800/4=0.571kN.m
σ=0.571×106/4247.0=134.350N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
小横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=5.0×0.036×800.004/(384×2.060×105×101928.700)=0.009mm
集中荷载标准值 P=0.053+0.210+1.800=2.063kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V2=2063.250×800.0×800.0×800.0/(48×2.06×105×101928.7)=1.048mm
V=V1+V2=1.057mm
小横杆的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值 P1=0.036×0.800=0.028kN
脚手板的荷载标准值 P2=0.350×0.800×1.500/2=0.210kN
活荷载标准值 Q=3.000×0.800×1.500/2=1.800kN
荷载的计算值 R=1.2×0.028+1.2×0.210+1.4×1.800=2.806kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1116
NG1 = 0.112×6.500=0.726kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹串片脚手板，标准值为0.35
NG2 = 0.350×1×1.500×(0.800+0.250)/2=0.276kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17
NG3 = 0.170×1.500×1=0.255kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010
NG4 = 0.010×1.500×6.500=0.097kN
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 1.354kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = 3.000×1×1.500×0.800/2=1.800kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
其中 W0 —— 基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300
Uz —— 风荷载高度变化系数，Uz = 1.000
Us —— 风荷载体型系数： Us = 0.600
经计算得到：Wk = 0.300×1.000×0.600 = 0.180kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 0.9×1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×1.354+0.9×1.4×1.800=3.892kN
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ
经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：
N=1.2×1.354+1.4×1.800=4.144kN
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW计算公式
MW = 0.9×1.4Wklah2/10
其中 Wk —— 风荷载标准值(kN/m2)；
la —— 立杆的纵距 (m)；
h —— 立杆的步距 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：
Mw=0.9×1.4×0.180×1.500×1.500×1.500/10=0.077kN.m
五、立杆的稳定性计算:
1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=4.144kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.945m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.976cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；
λ —— 长细比，为2945/16=184
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2550/16=159 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.214；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
σ=4144/(0.21×398)=48.783N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中 N —— 立杆的轴心压力设计值，N=3.892kN；
i —— 计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；
k —— 计算长度附加系数，取1.155；
u —— 计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.700；
l0 —— 计算长度 (m),由公式 l0 = kuh 确定，l0=1.155×1.700×1.500=2.945m；
A —— 立杆净截面面积，A=3.976cm2；
W —— 立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；
λ —— 长细比，为2945/16=184
λ0 —— 允许长细比(k取1)，为2550/16=159 <210 长细比验算满足要求!
φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.214；
MW —— 计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.077kN.m；
σ —— 钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；
[f] —— 钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
经计算得到 σ=3892/(0.21×398)+77000/4247=63.840N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算 σ < [f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 0.628kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 1.800kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.112kN/m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.001kN；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 105.586米。
考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：
其中 NG2k —— 构配件自重标准值产生的轴向力，NG2k = 0.628kN；
NQk —— 活荷载标准值， NQk = 1.800kN；
gk —— 每米立杆承受的结构自重标准值，gk = 0.112kN/m；
Mwk —— 计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk = 0.061kN.m；
NXie —— 轴向力钢丝绳卸荷部分， NQk = 0.001kN；
σ —— 钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 96.036米。
取上面两式计算结果的最小值，脚手架允许搭设高度 [H]=96.036米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
Nl = Nlw + No
其中 Nlw —— 风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw = 1.4 × wk × Aw
wk —— 风荷载标准值，wk = 0.180kN/m2；
Aw —— 每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积:
Aw = 4.50×4.50 = 20.250m2；
No —— 连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No = 3.000
经计算得到 Nlw = 5.103kN，连墙件轴向力计算值 Nl = 8.103kN
根据连墙件杆件强度要求，轴向力设计值 Nf1 = 0.85Ac[f]
根据连墙件杆件稳定性要求，轴向力设计值 Nf2 = 0.85φA[f]
其中 φ —— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l/i=25.00/1.60的结果查表得到φ=0.96；
净截面面积 Ac = 3.98cm2；毛截面面积 A = 18.10cm2；[f] = 205.00N/mm2。
经过计算得到 Nf1 = 69.282kN
Nf1>Nl，连墙件的设计计算满足强度设计要求!
经过计算得到 Nf2 = 302.738kN
Nf2>Nl，连墙件的设计计算满足稳定性设计要求!
连墙件连接示意图
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
pk ≤ fg
其中 pk —— 脚手架立杆基础底面处的平均压力标准值，pk =Nk/A=12.62 (kPa)
Nk —— 上部结构传至基础顶面的轴向力标准值 Nk = 1.35+1.80=3.15kN
A —— 基础底面面积 (m2)；A = 0.25
T／CCSAS 001-2018标准下载 fg —— 地基承载力设计值 (kN/m2)；fg = 80.00
地基承载力设计值应按下式计算
fg = kc × fgk
其中 kc —— 脚手架地基承载力调整系数；kc = 0.40
fgk —— 地基承载力标准值；fgk = 200.00
《洪涝灾害农村住房安全应急预案(暂行)》和《洪涝灾区农村住房安全应急评估指南(暂行)》（建办村函[2021]354号：住房和城乡建设部办公厅2021年8月31日）.pdf地基承载力的计算满足要求!
扣件脚手架计算满足要求！