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XX万达广场项目C组团11#栋地下室模板工程安全专项施工方案(2017.6.22钢管壁厚2.7mm).doc

非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm

λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16.1=163.565≤[λ]=210

2、立柱稳定性验算

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.9×1]×0.3 = 2.184kN/m

同上四～六步计算过程GBT 1728-2020 漆膜、腻子膜干燥时间测定法.pdf，可得：

R1＝9.638kN，R2＝10.407kN，R3＝11.075kN，R4＝7.957kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1=l01/i=3041.577/16.1=188.918

查表得，φ＝0.203

不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[9.638，10.407，11.075，7.957]=14.756kN

f＝ N1/(ΦA)＝14756/(0.203×357)＝163.565N/mm2≤[f]＝210N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.22/10＝0.02kN·m

N1w =Max[R1,R2,R3,R4]+Mw/lb=Max[9.638,10.407,11.075,7.957]+0.02/1.2=11.092kN

f＝ N1w/(φA)+ Mw/W＝11092/(0.203×357)+0.02×106/3860＝158.235N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立柱段：

l0=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm

λ=l0/i=2432.430/16.1=151.083

查表得，φ1=0.305

不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H=Max[9.638,10.407,11.075,7.957]+1×1.2×0.15×4.1=11.813kN

f=N/(φ1A)＝11.813×103/(0.305×357)=108.491N/mm2≤[σ]=205N/mm2

Mw＝1×γQφcωk×la×h2/10＝1×1.4×0.9×0.125×0.9×1.22/10＝0.02kN·m

Nw =Max[R1,R2,R3,R4]+1×γG×q×H+Mw/lb=Max[9.638,10.407,11.075,7.957]+1×1.2×0.15×4.1+0.02/1.2=11.83kN

f=Nw/(φ1A)+Mw/W＝11.83×103/(0.305×357)+0.02×106/3860=113.828N/mm2≤[σ]=205N/mm2

H/B=4.1/4=1.025≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

9.3梁模板（轮扣式，梁板立柱共用）

设计简图如下：

按三等跨连续梁计算：

截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×15×15/6＝11250mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=300×15×15×15/12＝84375mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.3＝9.86kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.3＝9.331kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.3＝0.529kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.3＝7.68kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×9.331×0.22+0.117×0.529×0.22＝0.04kN·m

σ＝Mmax/W＝0.04×106/11250＝3.538N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×7.68×2004/(100×5400×84375)＝0.183mm≤[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×9.331×0.2+1.2×0.529×0.2＝2.18kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1.1q2L＝1.1×7.68×0.2＝1.69kN

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝2.18/0.3＝7.266kN/m

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝1.69/0.3＝5.632kN/m

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.091×106/83330=1.09N/mm2≤[f]=11.44N/mm2

小梁剪力图(kN)

Vmax＝1.557kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.557×1000/(2×50×100)＝0.467N/mm2≤[τ]=1.23N/mm2

小梁变形图(mm)

νmax＝0.036mm≤[ν]＝L/400＝400/400＝1mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝0.155kN，R2＝1.731kN，R3＝1.731kN，R4＝0.155kN

正常使用极限状态

R'1＝0.117kN，R'2＝1.294kN，R'3＝1.294kN，R'4＝0.117kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.039kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.776kN

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.447×106/3860=115.803N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

Vmax＝2.629kN

τmax=2Vmax/A=2×2.629×1000/357＝14.728N/mm2≤[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax＝0.58mm≤[ν]＝L/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝0.328mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=5.226kN

用小梁的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立柱2：R2＝5.226kN，立柱3：R3＝5.226kN

立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=5.226/0.6=8.71kN,立柱3:P3=5.226/0.6=8.71kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.155kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.117kN

纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.067×106/3860＝17.358N/mm2≤[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

Vmax＝0.392kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.392×1000/357＝2.197N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax＝0.088mm≤[ν]＝L/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝0.049mm≤[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=0.78kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立柱1：R1=0.78kN，立柱4：R4=0.78kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.78,0.78]＝0.78kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝8.71kN≤[N]＝30kN

l0=h=1200mm

λ=l0/i=1200/16.1=74.534≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.755

R1＝0.78kN，P2＝8.71kN，P3＝8.71kN，R4＝0.78kN

f＝N/(φA)＝9.026×103/(0.755×357)＝33.489N/mm2≤[f]＝205N/mm2

H/B=3.6/20=0.18≤3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

9.4墙模板（木模板）计算书

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×4.60]＝min[29.87，116.4]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q3k，1.35G4k+1.4×0.7Q3k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×2，1.35×29.87+1.4×0.7×2]＝0.9max[38.644，42.285]＝0.9×42.285＝38.056kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2

墙截面宽度可取任意宽度，为便于验算主梁，取b＝0.5m，W＝bh2/6＝500×152/6＝18750mm3，I＝bh3/12＝500×153/12＝140625mm4

q＝bS承＝0.5×38.056＝19.028kN/m

面板弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.149kN·m

σ＝Mmax/W＝0.149×106/27000＝5.506N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝0.5×29.87=14.935kN/m

面板变形图(mm)

ν＝0.311mm≤[ν]＝l/400＝250/400＝0.625mm

q＝bS承＝0.25×38.056＝9.514kN/m

小梁弯矩图(kN·m)

小梁剪力图(kN)

Mmax＝0.297kN·m

σ＝Mmax/W＝0.297×106/83330＝3.568N/mm2≤[f]＝16.2N/mm2

q＝bS正＝0.25×29.87=7.468kN/m

小梁变形图(mm)

ν＝0.172mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

3、支座反力计算

R1=5.241kN，R2=...R15=5.241kN，R16=5.241kN

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.655kN·m

σ＝Mmax/W＝0.655×106/4170＝157.104N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁变形图(mm)

ν＝0.245mm≤[ν]＝l/400＝500/400＝1.25mm

对拉螺栓横向验算间距m＝max[500，500/2+250]＝500mm

对拉螺栓竖向验算间距n＝max[500公路悬索桥吊索（征求意见稿），500/2+250]＝500mm

N＝0.95mnS承＝0.95×0.5×0.5×38.056＝9.038kN≤Ntb＝17.8kN

附表1：模板检查验收表

附表2：模板拆除申请表

申请人(分包单位负责人)： 年 月 日

责任工程师（工长）： 年 月 日

JGT126-2017 建筑门窗五金件 传动锁闭器安全员： 年 月 日 质检员： 年 月 日

项目总工程师： 年 月 日 监理工程师： 年 月 日