施工组织设计下载简介

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Rˊ6 = 4.03 /η = 4.03/1.000 = 4.03 kN

Rˊ7 = 2.10 /η = 2.10/1.000 = 2.10 kN

Rˊ8 = 0.50 /η = 0.50/1.000 = 0.50 kN

Vmax＝3.51kN

SL∕T 246-2019标准下载 τ＝Vmax/(2bh)=3.51*103/(2*60*80)=0.37N/mm2≤[τ]=1.3 N/mm2

由上节'小梁验算'的'支座反力计算'知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。

承载能力极限状态：

正常使用极限状态：

Rˊmax＝ζMax[2.975，5.287，4.677，4.806，4.898，4.032，2.101，0.504]＝1×5.287=5.287kN。

Mmax＝0.83kN·m

σ＝Mmax/W＝0.83×106/4490=185.50N/mm2[f]≤205 N/mm2

2、支座反力计算

第1道支撑所受主梁最大反力Rmax(1)＝9.22/ζ=9.22/1.0=9.22kN

计算方法同上，可依次知：

第2道支撑所受主梁最大反力Rmax(2)＝16.39/ζ=16.39/1.0=16.39kN

第3道支撑所受主梁最大反力Rmax(3)＝14.50/ζ=14.50/1.0=14.50kN

第4道支撑所受主梁最大反力Rmax(4)＝14.90/ζ=14.90/1.0=14.90kN

第5道支撑所受主梁最大反力Rmax(5)＝15.17/ζ=15.17/1.0=15.17kN

第6道支撑所受主梁最大反力Rmax(6)＝12.62/ζ=12.62/1.0=12.62kN

第7道支撑所受主梁最大反力Rmax(7)＝6.95/ζ=6.95/1.0=6.95kN

第8道支撑所受主梁最大反力Rmax(8)＝2.18/ζ=2.18/1.0=2.18kN

νmax＝0.44mm≤[ν]=l/250=600/250=2.4mm

同主梁验算过程，可知对拉螺栓受力：

N＝16.389kN≤Ntb＝17.8kN

8.2.3 以酒店层高3.8m计算为列，板厚取120mm进行计算

2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011

设计简图如下：

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5] ×1=6.511kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[6.511×0.32/8，0.108×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.237kN·m

σ＝Mmax/W＝0.237×106/37500＝6.332N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.12)×1=3.112kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×3.112×3004/(384×10000×281250)＝0.117mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

因[B/lb]取整＝[4000/1100]取整＝3，按三等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为250mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.018kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.073kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.945kN/m

M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×1.073×1.12+0.117×0.945×1.12＝0.264kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.097×1.12+0.213×3.15×1.1，0.1×0.097×1.12+0.175×3.15×1.1]＝0.747kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.018×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.264，0.747，0.791]＝0.791kN·m

σ＝Mmax/W＝0.791×106/64000＝12.352N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×1.073×1.1+0.617×0.945×1.1＝1.35kN

V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.097×1.1+0.675×3.15＝2.19kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.018×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.35，2.19，3.174]＝3.174kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×80×60)＝0.992N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.3＝0.994kN/m

跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×0.994×11004/(100×9350×2560000)＝0.411mm≤[ν]＝l/250＝1100/250＝4.4mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=0.994×2504/(8×9350×2560000)＝0.02mm≤[ν]＝l1/250＝250/250＝1mm

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.12)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.705kN/m

q1静＝0.9×1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3＝1.138kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.567kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.12)×0.3=1.054kN/m

承载能力极限状态

按三跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×1.138×1.1+1.2×0.567×1.1＝2.125kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.705×0.25＝0.426kN

R＝max[Rmax，R1]＝2.125kN;

正常使用极限状态

按三跨连续梁，Rmax＝1.1q2L＝1.1×1.054×1.1＝1.275kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.054×0.25＝0.263kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.275kN;

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.818kN·m

σ＝Mmax/W＝0.818×106/4490＝182.101N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝5.09kN

τmax＝2Vmax/A=2×5.09×1000/424＝24.011N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝1.374mm

跨中νmax=1.374mm≤[ν]=1100/250=4.4mm

悬挑段νmax＝0.773mm≤[ν]=250/250=1mm

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.755×1500=2632.5mm

λ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×1.1×1.52/10＝0.056kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1.1×1.1+0.9×1.4×0.056/1.1＝6.688kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝6688.322/(0.197×424)+0.056×106/4490＝92.575N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.538mm

λ2＝l02/i＝3040.538/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197

Mw=0.9×1.4ωklah2/10=0.9×1.4×0.18×1.1×1.52/10＝0.056kN·m

Nw＝1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)=[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×1]×1.1×1.1+0.9×1.4×0.056/1.1＝7.051kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝7051.322/(0.197×424)+0.056×106/4490＝96.92N/mm2≤[f]＝205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N＝6.688kN≤[N]＝30kN

九、立柱地基基础验算

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝7.051/(1×0.1)＝70.513kPa≤fak＝115kPa

8.2.4 标准层框架梁计算为例

以标准层框架梁500*800进行计算

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.8)+1.4×0.7×2]×1＝26.672kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝24.908kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.764kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.8]×1＝20.5kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×24.908×0.1252+0.121×1.764×0.1252＝0.045kN·m

σ＝Mmax/W＝0.045×106/37500＝1.199N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632q2L4/(100EI)=0.632×20.5×1254/(100×10000×281250)＝0.011mm≤[ν]＝l/250＝125/250＝0.5mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×24.908×0.125+0.446×1.764×0.125＝1.322kN

R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×24.908×0.125+1.223×1.764×0.125＝3.828kN

R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×24.908×0.125+1.142×1.764×0.125＝3.141kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×20.5×0.125＝1.007kN

R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×20.5×0.125＝2.929kN

R3'=0.928 q2l=0.928×20.5×0.125＝2.378kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×3.859×1.12，0.5×3.859×0.32]＝0.5kN·m

σ＝Mmax/W＝0.5×106/64000＝7.806N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×3.859×1.1，3.859×0.3]＝2.576kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.576×1000/(2×60×80)＝0.805N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.954×11004/(100×9350×2560000)＝1.142mm≤[ν]＝l/250＝1100/250＝4.4mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝2.954×3004/(8×9350×2560000)＝0.125mm≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×3.859×1.1，0.393×3.859×1.1+3.859×0.3]＝4.852kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.212kN，R2＝R4＝4.852kN，R3＝3.987kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.954×1.1，0.393×2.954×1.1+2.954×0.3]＝3.714kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.816kN，R'2＝R'4＝3.714kN，R'3＝3.028kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.699×106/4490＝155.715N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.643kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.643×1000/424＝31.336N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.231mm≤[ν]＝l/250＝500/250＝2mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.421kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.421kN≤1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.634

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.18×1.1×1.52/10＝0.051kN·m

DB4403／T 66-2020标准下载 q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.8)+0.9×1.4×2]×1＝24.408kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.343kN，R2＝16.03kN，R3＝1.343kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝16530.035/(0.634×424)+0.051×106/4490＝72.744N/mm2≤[f]＝205N/mm2

GB／T 39266-2020 工业机器人机械环境可靠性要求和测试方法.pdf 由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝17.274kN≤[N]＝30kN

九、立柱地基基础计算

立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝16.53/(1×0.15)＝110.2kPa≤fak＝140kPa