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[深圳]综合性文化场馆工程高支模施工方案.doc

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×1.5)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×1.5)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝9.66kN/m

因此，q1静＝0.9×1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(1.1+24)×1.5)×0.2＝9.22kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.2＝0.44kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×9.22×0.452+0.121×0.44×0.452＝0.21kN·m

GB／T 36548-2018标准下载 q2＝0.9×1.35×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.2＝0.07kN/m

p＝0.9×1.4×0.7×Q1k=0.9×1.4×0.7×2.5＝2.2kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.07×0.452+0.21×2.2×0.45，0.107×0.07×0.452+0.181×2.2×0.45]＝0.21kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[9.66×0.12/2，0.07×0.12/2+2.2×0.1]＝0.22kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.21，0.21，0.22]＝0.22kN·m

σ＝Mmax/W＝0.22×106/60750＝3.64N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×9.22×0.45+0.62×0.44×0.45＝2.64kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.07×0.45+0.681×2.2＝1.52kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[9.66×0.1，0.07×0.1+2.2]＝2.21kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[2.64，1.52，2.21]＝2.64kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.64×1000/(2×90×45)＝0.98N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×1.5)×0.2＝7.59kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×7.59×4504/(100×9350×2733800)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×1.5)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×1.5)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝9.54kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×1.5)×0.2＝9.27kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×1.5)×0.2=7.63kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×9.27×0.45+1.223×0.38×0.45＝4.98kN

按悬臂梁，R1＝q1l=9.54×0.1＝0.95kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝2.49kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×7.63×0.45＝3.92kN

按悬臂梁，R1＝q2l=7.63×0.1＝0.76kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝1.96kN;

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.25kN·m

σ＝Mmax/W＝0.25×106/4490＝55.46N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝3.41kN

τmax＝2Vmax/A=2×3.41×1000/424＝16.07N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.05mm

跨中νmax=0.05mm≤[ν]=450/400=1.12mm

悬挑段νmax＝0.04mm≤[ν]=100/400=0.25mm

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.215×(1500+2×500)=3037.5mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.951×1500=2926.5mm

λ=l0/i=3037.5/15.9=191.04≤[λ]=210

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.215×(1500+2×500)=3508.313mm

λ1＝l01/i＝3508.313/15.9＝220.649，查表得，φ1＝0.15

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.02kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×1.5)+0.9×1.4×1]×0.45×0.45+0.92×1.4×0.02/0.45＝8.64kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝8635.54/(0.15×424)+0.02×106/4490＝141.3N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.951×1500=3380.108mm

λ2＝l02/i＝3380.108/15.9＝212.585，查表得，φ2＝0.161

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.951×1500=3380.108mm

λ2＝l02/i＝3380.108/15.9＝212.585，查表得，φ2＝0.161

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.45×1.52/10＝0.02kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×1.5)+0.9×1.4×1]×0.45×0.45+0.92×1.4×0.02/0.45＝8.69kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝8690.21/(0.16×424)+0.02×106/4490＝132.83N/mm2≤[f]＝205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.64kN≤[N]＝30kN

新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k＝min[0.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[0.22×24×4×1×1×21/2，24×1.6]＝min[29.87，38.4]＝29.87kN/m2

承载能力极限状态设计值S承＝0.9max[1.2G4k+1.4Q2k，1.35G4k+1.4×0.7Q2k]＝0.9max[1.2×29.87+1.4×4，1.35×29.87+1.4×0.7×4]＝0.9max[41.44，44.24]＝0.9×44.24＝39.82kN/m2

正常使用极限状态设计值S正＝G4k＝29.87 kN/m2

设计简图如下：

梁截面宽度取单位长度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×152/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。面板计算简图如下：

q1＝bS承＝1×39.82＝39.82kN/m

q1静＝0.9×1.35×G4k×b＝0.9×1.35×29.87×1＝36.29kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×4×1＝3.53kN/m

Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2=0.107×36.29×0.162+0.121×3.53×0.162＝0.12kN·m

σ＝Mmax/W＝0.12×106/37500＝3.13N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝bS正＝1×29.87＝29.87kN/m

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×29.87×1654/(100×10000×281250)＝0.05mm≤165/400=0.41mm

3、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝1.143×q1静×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×36.29×0.16+1.223×3.53×0.16＝7.56kN

正常使用极限状态

R'max＝1.143×l左×q＝1.143×0.16×29.87＝5.63kN

计算简图如下：

跨中段计算简图

悬挑段计算简图

q＝7.56kN/m

Mmax＝max[0.1×q×l2,0.5×q×l12]=max[0.1×7.56×0.62，0.5×7.56×0.32]=0.34kN·m

σ＝Mmax/W＝0.34×106/60750＝5.6N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.6×q×l,q×l1]=max[0.6×7.56×0.6，7.56×0.3]=2.72kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.72×1000/(2×45×90)＝1.01N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q＝5.63kN/m

ν1max＝0.677qL4/(100EI)=0.677×5.63×6004/(100×9350×2733800)＝0.19mm≤600/400=1.5mm

ν2max＝qL4/(8EI)=5.63×3004/(8×9350×2733800)=0.22mm≤300/400=0.75mm

4、最大支座反力计算

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.1×7.56×0.6，0.4×7.56×0.6+7.56×0.3]＝4.99kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.1×5.63×0.6，0.4×5.63×0.6+5.63×0.3]＝3.72kN

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

计算简图如下：

同前节计算过程，可依次解得：

承载能力极限状态：R1＝0.86kN，R2＝2.49kN，R3＝2.05kN，R4＝2.05kN，R5＝2.05kN，R6＝2.05kN，R7＝2.05kN，R8＝2.49kN，R9＝0.86kN

正常使用极限状态：R'1＝0.64kN，R'2＝1.86kN，R'3＝1.51kN，R'4＝1.51kN，R'5＝1.51kN，R'6＝1.51kN，R'7＝1.51kN，R'8＝1.86kN，R'9＝0.64kN

主梁弯矩图(kN·m)

σmax＝Mmax/W＝0.37×106/4490=83.07N/mm2≤[f]=205 N/mm2

梁左侧剪力图(kN)

τmax＝2Vmax/A=2×3.72×1000/424＝17.57N/mm2≤[τ]=120 N/mm2

梁左侧变形图(mm)

νmax＝0.28mm≤525/400＝1.31 mm

同主梁计算过程，可知对拉螺栓受力N＝0.95×7.4×2＝14.06kN≤Ntb＝17.8kN

设计简图如下：

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5] ×1=8.14kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.4×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[8.14×0.32/8，0.11×0.32/8+3.15×0.3/4]= 0.24kN·m

σ＝Mmax/W＝0.24×106/54000＝4.4N/mm2≤[f]＝18N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.18)×1=4.62kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×4.62×3004/(384×10000×486000)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm

因[B/lb]取整＝[6000/900]取整＝6，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为100mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×2.5]×0.3＝2.51kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.56kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.3＝0.94kN/m

M1＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×1.56×0.92+0.121×0.94×0.92＝0.23kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.1kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

M2＝max[0.077q2L2+0.21pL，0.107q2L2+0.181pL]＝max[0.077×0.1×0.92+0.21×3.15×0.9，0.107×0.1×0.92+0.181×3.15×0.9]＝0.6kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.51×0.12/2，0.1×0.12/2+3.15×0.1]＝0.32kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.23，0.6，0.32]＝0.6kN·m

σ＝Mmax/W＝0.6×106/60750＝9.9N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.56×0.9+0.62×0.94×0.9＝1.38kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.1×0.9+0.681×3.15＝2.2kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.51×0.1，0.1×0.1+3.15]＝3.16kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1.38，2.2，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×90×45)＝1.17N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.45kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.45×9004/(100×9350×2733800)＝0.23mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm

因主梁2根合并，则抗弯、抗剪、挠度验算荷载值取半。

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.23kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3＝1.83kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.3＝0.57kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.18)×0.3=1.51kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.83×0.9+1.223×0.57×0.9＝2.51kN

按悬臂梁，R1＝q1l=2.23×0.1＝0.22kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝1.25kN;

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.51×0.9＝1.55kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.51×0.1＝0.15kN

R＝max[Rmax，R1]/2＝0.77kN;

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.37kN·m

σ＝Mmax/W＝0.37×106/4490＝82N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝2.32kN

τmax＝2Vmax/A=2×2.32×1000/424＝10.95N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.51mm

跨中νmax=0.51mm≤[ν]=900/400=2.25mm

悬挑段νmax＝0.21mm≤[ν]=100/400=0.25mm

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.215×(1500+2×500)=3037.5mm

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1×1.951×1500=2926.5mm

λ=l0/i=3037.5/15.9=191.04≤[λ]=210

长细比满足要求！

2、立柱稳定性验算

顶部立杆段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.215×(1500+2×500)=3508.313mm

λ1＝l01/i＝3508.313/15.9＝220.649，查表得，φ1＝0.15

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.05/0.9＝5.37kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5370.78/(0.15×424)+0.05×106/4490＝95.49N/mm2≤[f]＝205N/mm2

非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.951×1500=3380.108mm

λ2＝l02/i＝3380.108/15.9＝212.585，查表得，φ2＝0.161

SL136-2017 混凝土热学参数测定仪校验方法.pdf 非顶部立杆段：l02=kμ2h =1.155×1.951×1500=3380.108mm

λ2＝l02/i＝3380.108/15.9＝212.585，查表得，φ2＝0.161

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m

GB／T 39550-2020标准下载 Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.18)+0.9×1.4×1]×0.9×0.9+0.92×1.4×0.05/0.9＝5.59kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5589.48/(0.16×424)+0.05×106/4490＝92.93N/mm2≤[f]＝205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N＝5.37kN≤[N]＝30kN