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高大模板支架专项施工方案论证方案版.doc

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×13.14×4004/(100×9350×2560000)＝0.09mm≤[ν]＝l/400＝400/400＝1mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝13.14×2004/(8×9350×2560000)＝0.11mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

4、支座反力计算

SH／T 3081-2019 石油化工仪表接地设计规范 梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×16.32×0.4，0.393×16.32×0.4+16.32×0.2]＝7.46kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R4＝3.85kN，R2＝R3＝7.46kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×13.14×0.4，0.393×13.14×0.4+13.14×0.2]＝6.01kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'4＝3.32kN，R'2＝R'3＝6.01kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.775×106/4490＝172.59N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝9.459kN

τmax＝2Vmax/A=2×9.459×1000/424＝44.62N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.85kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，右侧立柱扣件受力R＝1.85kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.63

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.4×1.52/10＝0.02kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×2.8)+0.9×1.4×2]×1＝79.49kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.71kN，R2＝17.13kN，R3＝1.71kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝17178.53/(0.63×424)+0.02×106/4490＝68.91N/mm2≤[f]＝205N/mm2

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝18.92kN≤[N]＝30kN

梁模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.2)+1.4×0.7×2]×1＝39.06kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝37.3kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m

q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×1.2]×1＝30.7kN/m

σ＝Mmax/W＝0.06×106/37500＝1.57N/mm2≤[f]＝15N/mm2

νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×30.7×1254/(100×10000×281250)＝0.017mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×37.3×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.93kN

R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×37.3×0.12+1.223×1.76×0.12＝5.6kN

R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×37.3×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.58kN

标准值(正常使用极限状态)

R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×30.7×0.12＝1.51kN

R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×30.7×0.12＝4.39kN

R3'=0.928 q2l=0.928×30.7×0.12＝3.56kN

为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×5.63×0.82，0.5×5.63×0.22]＝0.39kN·m

σ＝Mmax/W＝0.39×106/64000＝6.02N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2

Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×5.63×0.8，5.63×0.2]＝2.734kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×2.734×1000/(2×60×80)＝0.85N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2

ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×4.41×8004/(100×9350×2560000)＝0.48mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

ν2＝q2l24/(8EI)＝4.41×1954/(8×9350×2560000)＝0.03mm≤[ν]＝l/400＝195/400＝0.49mm

4、支座反力计算

梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)

承载能力极限状态

Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×5.63×0.8，0.393×5.63×0.8+5.63×0.2]＝5.15kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝3.15kN，R2＝R4＝5.15kN，R3＝4.21kN

正常使用极限状态

R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×4.41×0.8，0.393×4.41×0.8+4.41×0.2]＝4.03kN

同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝2.77kN，R'2＝R'4＝4.03kN，R'3＝3.28kN

主梁自重忽略不计，计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.653×106/4490＝145.5N/mm2≤[f]=205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝6.546kN

τmax＝2Vmax/A=2×6.546×1000/424＝30.88N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.19mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm

4、扣件抗滑计算

R＝max[R1,R3]＝1.75kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.75kN≤8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

λ=h/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.63

Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.04kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.2)+0.9×1.4×2]×1＝35.42kN/m

同上四～六计算过程，可得：

R1＝1.64kN，R2＝15.88kN，R3＝1.64kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝15976.02/(0.63×424)+0.04×106/4490＝69.43N/mm2≤[f]＝205N/mm2

由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝17.3kN≤[N]＝30kN

第三节、250㎜厚板模板（扣件式）计算书

板模板（扣件式）计算书

设计简图如下：

根据《建筑施工模板安全技术规范》5.2.1"面板可按简支跨计算"的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5] ×1=10.04kN/m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.1×1=0.11kN/m

p＝0.9×1.3×Q1K=0.9×1.4×2.5＝3.15kN

Mmax＝max[q1l2/8,q2l2/8+pl/4]=max[10.04×0.22/8，0.11×0.22/8+3.15×0.2/4]= 0.16kN·m

σ＝Mmax/W＝0.16×106/37500＝4.21N/mm2≤[f]＝15N/mm2

q＝(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.25)×1=6.38kN/m

ν＝5ql4/(384EI)＝5×6.38×2004/(384×6000×281250)＝0.08mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm

因[L/la]取整＝[6700/800]取整＝8，按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为150mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：

q1＝0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×2.5]×0.2＝2.05kN/m

因此，q1静＝0.9×1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.2×(0.3+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.42kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×2.5×0.2＝0.63kN/m

M1＝0.077q1静L2+0.1q1活L2＝0.077×1.42×0.82+0.1×0.63×0.82＝0.11kN·m

q2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.2＝0.06kN/m

p＝0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5＝3.15kN/m

M2＝0.077q2L2+0.21pL＝0.077×0.06×0.82+0.21×3.15×0.8＝0.53kN·m

M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[2.05×0.152/2，0.06×0.152/2+3.15×0.15]＝0.47kN·m

Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.11，0.53，0.47]＝0.53kN·m

σ＝Mmax/W＝0.53×106/64000＝8.32N/mm2≤[f]＝13N/mm2

V1＝0.607q1静L+0.62q1活L＝0.607×1.42×0.8+0.62×0.63×0.8＝1kN

V2＝0.607q2L+0.681p＝0.607×0.06×0.8+0.681×3.15＝2.18kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.05×0.15，0.06×0.15+3.15]＝3.16kN

Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[1，2.18，3.16]＝3.16kN

τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×3.16×1000/(2×80×60)＝0.99N/mm2≤[τ]＝1.3N/mm2

q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×0.25)×0.2＝1.32kN/m

跨中νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×1.32×8004/(100×9000×2560000)＝0.15mm≤[ν]＝l/400＝800/400＝2mm

悬臂端νmax＝qL4/(8EI)=1.32×1504/(8×9000×2560000)＝0mm≤[ν]＝l1/400＝150/400＝0.38mm

1、小梁最大支座反力计算

Q1k＝1.5kN/m2

q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×b=0.9max[1.2×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)+1.4×0.7×1.5]×0.2＝1.91kN/m

q1静＝0.9×1.35(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=0.9×1.35×(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2＝1.65kN/m

q1活＝0.9×1.4×Q1k×b=0.9×1.4×1.5×0.2＝0.38kN/m

q2＝(G1k+ (G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(1.1+24)×0.25)×0.2=1.36kN/m

承载能力极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝(1.143q1静+1.223q1活)L＝1.143×1.65×0.8+1.223×0.38×0.8＝1.88kN

按悬臂梁，R1＝q1l=1.91×0.15＝0.29kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.88kN;

同理，R'＝1.41kN，R''＝1.41kN

正常使用极限状态

按四跨连续梁，Rmax＝1.143q2L＝1.143×1.36×0.8＝1.24kN

按悬臂梁，R1＝q2l=1.36×0.15＝0.2kN

R＝max[Rmax，R1]＝1.24kN;

同理，R'＝0.93kN，R''＝0.93kN

计算简图如下：

主梁弯矩图(kN·m)

Mmax＝0.61kN·m

σ＝Mmax/W＝0.61×106/4490＝136.1N/mm2≤[f]＝205N/mm2

主梁剪力图(kN)

Vmax＝4.35kN

τmax＝2Vmax/A=2×4.35×1000/424＝20.51N/mm2≤[τ]＝125N/mm2

主梁变形图(mm)

νmax＝0.63mm

跨中νmax=0.63mm≤[ν]=800/400=2mm

悬挑段νmax＝0.24mm≤[ν]=100/400=0.25mm

λ＝h/i＝1500/15.9＝95≤[λ]＝150

查表得工程建设标准强制性条文--电力工程部分(2016版)（中电联标准化管理中心2017年11月）.pdf，φ＝0.63

Mw=0.92×1.4ωklah2/10=0.92×1.4×0.22×0.8×1.52/10＝0.04kN·m

Nw＝0.9[1.2ΣNGik+0.9×1.4Σ(NQik+Mw/lb)]=0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.25)+0.9×1.4×1]×0.8×0.8+0.92×1.4×0.04/0.8＝5.64kN

f＝ Nw/(φA)+ Mw/W＝5643.94/(0.63×424)+0.04×106/4490＝30.82N/mm2≤[f]＝205N/mm2

按上节计算可知，可调托座受力N＝5.64kN≤[N]＝30kN

第九章、相关附件和附图

TBT3391-2015 机车车辆隔离变压器9、高大支模架施工进度计划