施工组织设计下载简介

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模板工程安全专项施工方案轮扣式脚手架.doc

V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×1.561×1.2+0.625×0.945×1.2＝1.88kN

V2＝0.625q2L+0.688p＝0.625×0.097×1.2+0.688×3.15＝2.24kN

V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[2.506×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kN

Vmax＝max[V1DL／T 5111-2012 水电水利工程施工监理规范，V2，V3]＝max[1.88，2.24，3.174]＝3.174kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×50×100)＝0.952N/mm2=[τ]=1.782N/mm2

q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.445kN/m

挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.445×12004/(100×9350×416.67×104)＝0.401mm?[ν]＝L/250＝1200/250＝4.8mm；

悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=1.445×2504/(8×9350×416.67×104)＝0.018mm?[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm

1、小梁最大支座反力计算

q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝2.226kN/m

q1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.18)×0.3＝1.829kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/m

q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.18))×0.3＝1.505kN/m

承载能力极限状态

按二等跨连续梁，Rmax＝1.25q1L＝1.25×2.226×1.2＝3.339kN

按悬臂梁，R1＝2.226×0.25＝0.556kN

主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

R＝max[Rmax，R1]×0.6＝2.003kN;

正常使用极限状态

按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×1.505×1.2＝2.258kN

按悬臂梁，R'1＝q2l1=1.505×0.25＝0.376kN

R'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.355kN;

计算简图如下：

主梁计算简图一

主梁计算简图二

主梁弯矩图一(kN·m)

主梁弯矩图二(kN·m)

σ=Mmax/W=0.958×106/3860=248.296N/mm2>[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

主梁剪力图二(kN)

τmax=2Vmax/A=2×5.386×1000/357＝30.175N/mm2?[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

主梁变形图二(mm)

跨中νmax=3.005mm?[ν]=1200/250=4.8mm

悬挑段νmax＝2.127mm>[ν]=2×250/250=2mm

5、支座反力计算

承载能力极限状态

支座反力依次为R1=6.404kN，R2=8.171kN，R3=8.839kN，R4=4.629kN

支座反力依次为R1=5.483kN，R2=8.538kN，R3=8.538kN，R4=5.483kN

按上节计算可知，可调托座受力N＝8.839/0.6=14.731kN=[N]＝30kN

顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633mm

非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1200=2106mm

λ=max[l01，l0]/i=2633.4/16.1=163.565?[λ]=210

2、立柱稳定性验算

q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.18)+1.4×1]×0.3 = 2.226kN/m

同上四～六步计算过程，可得：

R1＝6.404kN，R2＝8.538kN，R3＝8.839kN，R4＝5.483kN

l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mm

λ1=l01/i=3041.577/16.1=188.918

查表得，φ＝0.203

不考虑风荷载:

N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[6.404，8.538，8.839，5.483]/0.6=0kN

f＝ N1/(ΦA)＝0/(0.203×357)＝163.565N/mm2=[f]＝210N/mm2

非顶部立柱段：

l0=kμ2h =1.155×1.755×1200=2432.43mm

λ=l0/i=2432.430/16.1=151.083

查表得，φ1=0.305

不考虑风荷载:

N =Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[6.404,8.538,8.839,5.483]/0.6+1×1.2×0.15×4.1=15.469kN

f=N/(φ1A)＝15.469×103/(0.305×357)=142.067N/mm2?[σ]=205N/mm2

H/B=4.1/5=0.82=3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

9.2.4 梁模板（轮扣式）计算书

设计简图如下：

按三等跨连续梁计算：

截面抵抗矩：W＝bh2/6=450×15×15/6＝16875mm3，截面惯性矩：I＝bh3/12=450×15×15×15/12＝126562.5mm4

q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.7×2]×0.45＝14.791kN/m

q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1]×0.45＝13.997kN/m

q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×0.45＝0.794kN/m

q2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1)]×0.45＝11.52kN/m

Mmax＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×13.997×0.22+0.117×0.794×0.22＝0.06kN·m

σ＝Mmax/W＝0.06×106/16875＝3.538N/mm2=[f]＝15N/mm2

νmax＝0.677q2L4/(100EI)=0.677×11.52×2004/(100×5400×126562.5)＝0.183mm?[ν]＝L/400＝200/400＝0.5mm

3、支座反力计算

设计值(承载能力极限状态)

Rmax＝1.1q1静L+1.2q1活L＝1.1×13.997×0.2+1.2×0.794×0.2＝3.27kN

标准值(正常使用极限状态)

R'max＝1.1q2L＝1.1×11.52×0.2＝2.534kN

承载能力极限状态：

面板传递给小梁q1＝3.27/0.45＝7.266kN/m

正常使用极限状态：

面板传递给小梁q1＝2.534/0.45＝5.632kN/m

计算简图如下：

承载能力极限状态

正常使用极限状态

小梁弯矩图(kN·m)

σ=Mmax/W=0.077×106/83330=0.925N/mm2=[f]=11.44N/mm2

小梁剪力图(kN)

Vmax＝1.463kN

τmax=3Vmax/(2bh0)=3×1.463×1000/(2×50×100)＝0.439N/mm2?[τ]=1.232N/mm2

小梁变形图(mm)

νmax＝0.031mm?[ν]＝L/400＝400/400＝1mm

4、支座反力计算

承载能力极限状态

R1＝0.118kN，R2＝2.179kN，R3＝2.179kN，R4＝0.118kN

正常使用极限状态

R'1＝0.093kN，R'2＝1.654kN，R'3＝1.654kN，R'4＝0.093kN

主梁自重忽略不计，主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6

由上节可知P＝max[R2，R3]×0.6＝1.308kN，P'＝max[R2'，R3']×0.6＝0.992kN

主梁计算简图一

主梁弯矩图一(kN·m)

σ=Mmax/W=0.562×106/3860=145.596N/mm2=[f]=205N/mm2

主梁剪力图一(kN)

Vmax＝3.309kN

τmax=2Vmax/A=2×3.309×1000/357＝18.538N/mm2?[τ]=125N/mm2

主梁变形图一(mm)

跨中νmax＝0.742mm?[ν]＝L/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝0.419mm?[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=6.579kN

用小梁的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立柱2：R2＝6.579kN，立柱3：R3＝6.579kN

立柱所受主梁支座反力依次为:立柱2:P2=6.579/0.6=10.966kN,立柱3:P3=6.579/0.6=10.966kN

七、纵向水平钢管验算

由小梁验算一节可知P＝max[R1，R4]＝0.118kN，P'＝max[R1'，R4']＝0.093kN

纵向水平钢管计算简图一

纵向水平钢管弯矩图一(kN·m)

σ＝Mmax/W＝0.051×106/3860＝13.212N/mm2=[f]=205N/mm2

纵向水平钢管剪力图一(kN)

Vmax＝0.299kN

τmax＝2Vmax/A=2×0.299×1000/357＝1.673N/mm2?[τ]＝125N/mm2

纵向水平钢管变形图一(mm)

跨中νmax＝0.07mm?[ν]＝L/400＝1000/400＝2.5mm

悬臂端νmax＝0.039mm?[ν]＝2l2/400＝2×300/400＝1.5mm

4、支座反力计算

图一：Rmax=0.594kN

用小梁两侧的支座反力分别代入可得：

承载能力极限状态

立柱1：R1=0.594kN，立柱4：R4=0.594kN

1、扣件抗滑移验算

两侧立柱最大受力N＝max[R1,R4]＝max[0.594,0.594]＝0.594kN=1×8=8kN

单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！

2、可调托座验算

可调托座最大受力N＝max[P2，P3]＝10.966kN=[N]＝30kN

l0=h=1200mm

λ=l0/i=1200/16.1=74.534?[λ]=150

长细比满足要求！

查表得，φ＝0.755

Mw＝0.9×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝0.9×0.9×1.4×0.29×1×1.22/10＝0.047kN·m

q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1)+1.4×0.9×2]×0.45＝13.462kN/m

q1＝6.627kN/m

q2＝0.043kN/m

同上四～七计算过程，可得：

R1＝0.548kN，P2＝9.859kN，P3＝9.859kN，R4＝0.548kN

f＝N/(φA)+Mw/W＝10233.298/(0.755×357)+0.047×106/3860＝50.143N/mm2=[f]＝205N/mm2

DB62／T 4110-2020 河西地区日光温室主要气象灾害等级 H/B=4.1/6=0.683=3

满足要求，不需要进行抗倾覆验算 ！

轮扣式支模架梁底搭设剖面图

附表1：模板检查验收表

附表2：模板拆除申请表

申请人(分包单位负责人)： 年 月 日

责任工程师（工长）： 年 月 日

GA 654-2006 人员密集场所消防安全管理（无水印版、可复制）安全员： 年 月 日 质检员： 年 月 日

项目总工程师： 年 月 日 监理工程师： 年 月 日