施工组织设计下载简介

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万科城模板支撑专项施工方案.doc

9.1.3支撑强度验算

每根钢管承载NQK1=14213N

每根钢管承载活荷载(1.0kN/m2):NQK2=1.4×0.90×1.20×1000=1512N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=14213+1512=15725N

DL／T 1961-2019 火电厂流量测量不确定度计算方法钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=0.0479×5.4×1000=259N

水平拉杆5层,拉杆重量=5×2.10×47.90=503N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量=259+503=762N

钢管轴向力N=1.2NGK+NQK=1.2×762+15725=16639N

(2)钢管立杆长细比验算

LO1=ηh=1.44×1.20=1.73m,LO2=h＇+2ka=1.20+ 2×0.7×0.65=2.11m

LO=LO2=2.11m=2110mm,i=15.90mm,λ=LO/i=2110/15.90=132.70

钢管立杆长细比132.70＜150,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.288,P=N/(A)=16639/(0.288×450.00)=128.39N/mm2

钢管立杆稳定性计算128.39N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

9.1.4支撑支承面验算

钢管立杆设配套底座200×100mm,支承面为（按C15考虑）混凝土楼板,楼板厚=100mm,上部荷载为：F=16.64kN=16639N

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+85)+2×(100+85)=940mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×940×85]/1000=50.90kN

钢管支承面受冲切承载力50.90kN＞16.64kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力F=183.60kN＞16.64kN,满足要求。

F1=0.22γ×200/(T+15)β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

=(γ=24.0 β1=1.20 β2=1.15 V=2.0 T=30.0℃)

F2=γH=24×梁高=24×1.10=26.40kN/m2

F1、F2两者取小值F=26.40kN/m2，有效压头高度=F/γ=1.10

荷载类型 　　　　　　　 标准值 　 单位 分项系数 设计值 单位

①新浇混凝土的侧压力F　　　 26.40 　 kN/m2 　γG=1.2 　 31.68 　 kN/m2

②振捣混凝土产生的荷载Q2K 　 4.00 　　 kN/m2　　γQ=1.4　　 5.60 　 kN/m2

梁侧模和侧肋强度荷载组合①+②　　　　　　　　　　　　　　　 37.28 kN/m2

梁底模和侧肋挠度验算计算荷载①/1.2　　　　　　　　　　　　　 26.40 kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数5跨,木模板厚度h=18mm；

W=bh2/6=950×182/6=51300mm3，I=bh3/12=950×183/12=461700mm4。

σ=Mmax/W=334719/51300=6.52N/mm2

侧模抗弯强度σ=6.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606,Vmax=KVqL=0.606×35.42×300/1000=6.44kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×6.44×1000/(2×18×950)=0.56N/mm2

侧模抗剪强度τ=0.56N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=KυqL4/100EI=0.644×25.08×3004/(100×6000×461700)=0.47mm

[υ]=L/250=300/250=1.20mm

侧模挠度υmax=0.47mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

9.1.6对拉螺栓计算

对拉螺栓受力10.20kN＜容许拉力12.90kN,满足要求。

9.1.7侧肋强度验算

计算跨度475mm,跨数2跨,木枋尺寸 b=50mm，h=100mm；

弯矩系数KM=0.125,q=37.28×300/1000=11.18N/mm；

Mmax=KMqL2=0.125×11.18×4752=315311N·mm=0.32kN·m

σ=Mmax/W=315311/83333=3.78N/mm2

侧肋抗弯强度σ=3.78N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL =0.625×11.18×475/1000=3.32kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×3.32×1000/(2×50×100)=1.00N/mm2

侧肋抗剪强度τ=1.00N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521,q'=26.40×300/1000=7.92N/mm;

[υ]=L/250=475/250=1.90mm

侧肋挠度υmax=0.06mm＜[υ]=1.90mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图：

9.1.8梁侧檩梁验算

对拉螺杆横向间距600mm，侧肋间距300mm，计算跨数5跨,梁侧檩梁采用Φ48×3.2双钢管，W=4730mm3，I=113500mm4，A=450mm2；

弯矩系数KM=0.171,P=1.25qL=1.25×11.18×0.48=6.64kN

Mmax=KmPL=0.171×6.64×0.60×106=681264N·mm=0.68kN·m

σ=Mmax/W=681264/(2×4730)=72.02N/mm2

檩梁抗弯强度σ=72.02N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.658,Vmax=KVP=0.658×6.64=4.37kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×4369/(2×2×450)=7.28N/mm2

檩梁抗剪强度τ=7.28N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=1.097,P,=1.25qL=1.25×7.92×0.48=4.70kN;

υmax=KυP,L3/(100EI)=1.097×4703×6003/(100×206000×2×113500)=0.24mm

[υ]=L/250=600/250=2.40mm

檩梁挠度υmax=0.24mm＜[υ]=2.40mm,满足要求。

立杆顶层步距1.20m,立杆中间层最大步距1.20m,支架架体四周外立面向内的第一跨每层均应设置竖向斜杆，架体整体底层以及顶层均应设置竖向斜杆。并应在架体内部区域每隔5跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

9.2 B类板（150）盘扣式钢管楼面模板支撑计算书

结构板厚150mm，层高6.50m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度fm=13.00N/mm2,顺纹抗剪强度fv=1.40N/mm2 ；支撑采用Φ48×3.2mm盘扣式钢管（计算取值）：横向间距1200mm,纵向间距1200mm,支撑立杆的步距h=1.20m；钢管直径48mm,选取壁厚3.2mm计算,截面积4.50cm2,回转半径i=15.90mm；钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度fv=120.00N/mm2，Q345钢材抗弯强度f=300.00N/mm2。

9.2.2楼板底模验算

（1）底模及支架荷载计算

荷载类型 标准值 单位 计算宽度(m) 板厚(m) 系数 设计值

①底模自重 0.30 kN/m2 × 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m

②砼自重 24.00 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 4.32 kN/m

③钢筋荷载 1.10 kN/m3 × 1.0 × 0.15 × 1.2 = 0.20 kN/m

④施工人员及施工设备荷载 1.00 kN/m2 × 1.0 × 1.4 = 1.40 kN/m

底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 6.28 kN/m

底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 4.88 kN/m

第一层龙骨(次楞)间距L=300mm，计算跨数5跨。底模厚度18mm,板模宽度=1000mm

W=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4

a.①＋②＋③＋④荷载

剪力系数KV=0.606,V1=KVq1L=0.606×6.28×300=1142N

跨中弯矩系数KM=0.078,M3=KMq2L2 =0.078×4.88×3002=34258N.mm

剪力系数KV=0.606,V2=KVq2L=0.606×4.88×300=887N

挠度系数Kυ=0.644,υ2=Kυq,2L4/(100EI)=0.644×(4.88/1.2)×3004/(100×6000×486000)=0.07mm

c.施工人员及施工设备荷载按1.00kN（按作用在边跨跨中计算）

计算荷载P=1.4×1.00=1.40kN ,计算简图如下图所示

跨中弯矩系数KM=0.200,M4=KM×PL=0.200×1.40×1000×300=84000N.mm

剪力系数KV=0.600,V3=KVP=0.600×1.40=0.84kN

挠度系数Kυ=1.456,υ3=KυP,L3/(100EI)=1.456×(1.40/1.4)×1000×3003/(100×6000×486000)=0.13mm

比较M1、M2＋M5、M3＋M4，取其绝对值大的作为抗弯强度验算的弯矩

Mmax=118258N·mm=0.12kN·m

σ=Mmax/W=118258/54000=2.19N/mm2

楼板底模抗弯强度σ=2.19N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V1=1142N,V2+ V3=887+840=1727N

比较V1、V2＋V3，取其绝对值大的作为抗剪强度验算的剪力

Vmax=1727N=1.73kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1727/(2×1000×18)=0.14N/mm2

楼板底模抗剪强度τ=0.14N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

υmax=0.07+0.13=0.20mm

[υ]=300/250=1.20mm

楼板底模挠度υmax=0.21mm＜[υ]=1.20mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(3)第一层龙骨(次楞)验算

钢管横向间距1200mm,第一层龙骨(次楞)间距300mm,计算跨数2跨

第一层龙骨(次楞)采用木枋b=50mm,h=100mm

q=q1×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=6.28×300/1000=1.88kN/m

σ=Mmax/W =338400/83333=4.06N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗弯强度σ=4.06N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.625,Vmax=KVqL=0.625×1.88×1200=1410N=1.41kN

τ=3Vmax/（2bh）=3×1410/(2×50×100)=0.42N/mm2

第一层龙骨(次楞)抗剪强度τ=0.42N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.521,q’=q2×第一层龙骨(次楞)间距/计算宽度=4.88/1.2×300/1000=1.22kN/m=1.22N/mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第一层龙骨(次楞)挠度υmax=0.35mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

(4)第二层龙骨(主楞)验算

钢管纵向间距1200mm,计算跨数5跨。第二层龙骨(主楞)采用双钢管A=978mm2

W=10160mm3, I=243800mm4

σ=Mmax/W=1336680/10160=131.56N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗弯强度σ=131.56N/mm2＜f=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=1.895,Vmax=KVP=1.895×2.82×1000=5344N=5.34kN

τ=3Vmax/(2bh)=3×5344/(2×2×489)=8.20N/mm2

第二层龙骨(主楞)抗剪强度τ=8.20N/mm2＜fv=120.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=2.481,P，=1.250×1.22×1200=1830N=1.83kN

υmax=KυP，L3/(100EI)=2.481×1830×12003/(100×206000×2×243800)=0.78mm

[υ]=1200/250=4.80mm

第二层龙骨(主楞)挠度υmax=0.78mm＜[υ]=4.80mm,满足要求。

计算简图及内力图如下图

9.2.3支撑强度验算

传至每根立柱的最大支座力的系数4.494

每根钢管承载NQK1=4.494×2.82×1000=12673N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.20×1.20×1×1000=1440N

每根钢管承载荷载NQK =NQK1＋NQK2=12673+1440=14113N

钢管重量0.0479kN/m,立杆重量=6.35×0.0479×1000=304N

水平拉杆6层,拉杆重量=6×(1.20+1.20)× 0.05×1000=720N

支撑重量NGK=立杆重量＋水平拉杆重量=304+720=1024N

钢管轴向力N=1.2NGK＋NQK =1.2×1024+14113=15342N

(2)钢管立杆长细比验算

LO=ηh=1.44×1.20=1.73m,LO=h＇+2ka=1.20+ 2×0.7×0.30=1.62m

LO=1.73m，钢管的i=15.90mm,λ=LO/i=1728.00/15.90=108.68

盘扣式钢管杆件长细比108.7＜150.0,满足要求。

(3)钢管立杆稳定性验算

=0.411,P=N/(A)=15342/(0.411×450.00)=82.95N/mm2

盘扣式钢管立杆稳定性82.95N/mm2＜300.00N/mm2,满足要求。

盘扣式钢管脚手架立杆设配套底座200×100mm,支承面为混凝土楼板（按C15考虑）,楼板厚=100mm,上部荷载F=15342/1000=15.34kN

（1）支承面受冲切承载力验算

σpc,m=0N/mm2,Um=2×(200+80)+2×(100+80)=920mm,βh=1.00

(0.7βh ft＋0.25σpc,m)ηUmhO=[(0.7×1×0.91+0.25×0)×1.00×920×80]/1000=46.88kN

受冲切承载力46.88kN＞F=15.34kN,满足要求。

(2) 支承面局部受压承载力验算

Ab=(0.20+2×0.10)×(0.10×3)=0.12m2,Al=0.20×0.10=0.02m2

βl=(Ab/Al)0.5=2.45,fcc=0.85×7200=6120kN/m2,ω=0.75

ωβlfccAl=0.75×2×6120×0.02=183.60kN

支承面局部受压承载力183.60kN＞F=15.34kN,满足要求。

底模楼模板18mm,第一层龙骨(次楞)采用单枋b=50mm，h=100mm,间距300mm；第二层龙骨(主楞)采用双钢管Φ48×3.5，A=489mm2；钢管横向间距1200mm,钢管纵向间距1200mm。

立杆顶层步距1.20m,立杆中间层最大步距1.20m,支架架体四周外立面由底向上连继设置竖向剪刀撑。并应在架体内部区域每隔4跨由底至顶纵、横向均设置竖向斜杆或采用扣件钢管搭设的剪刀撑。应设置顶层水平斜杆或扣件钢管水平剪刀撑。模板支架可调底座调节丝杆外露长度不应大于300mm，作为扫地杆的最底层水平杆离地高度不应大于550mm。底层的水平杆步距可按标准步距设置，且应设置竖向斜杆。

附图1：梁模板支撑体系搭设正立面图

附图2：板模板支撑体系搭设正立面图

附图3：梁模板支撑体系搭设侧立面图

附图4：梁模板钢管排列平面示意图

附图5：板模板立杆排列平面示意图

附图6：大梁钢筋绑扎操作平台立面图

附图7：模板支撑体系水平、沉降监测大样图

GB∕T 38120-2019标准下载附图1梁模板支撑体系搭设正立面图

附图2板模板支撑体系搭设正立面图

附图3梁模板支撑体系搭设侧立面图

附图4梁模板钢管排列平面示意图

JCT2423-2017 玻璃熔窑余热发电设计规范附图5板模板立杆排列平面示意图

附图6大梁钢筋绑扎操作平台立面图

附图7模板支撑体系水平、沉降监测大样图