施工组织设计下载简介

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2、仔细观察伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽可能了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。

3、如果是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很可能是颅脑损伤，应该迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

4、如果伤员腰、背、肩部先着地，有可能造成脊柱骨折，下肢瘫痪上海某住宅小区机电工程施工组织设计.doc，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。

（2）、模板、坍塌应急救援方法：

1、地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；

3、急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采取有效的应急救援措施；

4、清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免遗漏伤亡人员，把事故损失控制到最小；

预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。

（3）、物体打击应急救援方法：

1、当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。

⑴、止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。

⑵、对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。

⑶、对于头部受伤的伤员，首先应仔细观察伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，如果有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，如果发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，因为这样可能造成颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。

⑷、如果是轻伤，在工地简单处理后，再到医院检查；如果是重任，应迅速送医院拯救。

6、预备应急救援物资准备：

梁板高大模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采取如下监测措施：

1、班组日常进行安全检查，项目每周进行安全检查，公司每月进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。

2、日常检查、巡查重点部位：

1）、杆件的设置和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合要求。

2）、底座是否松动，立杆是否符合要求。

3）、连接扣件是否松动。

4）、架体是否不均匀的沉降、垂直度。

5）、施工过程中是否有超载的现象。

6）、安全防护措施是否符合规范要求。

7）、脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。

3、脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。

4、在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后才开始浇砼，浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，

5、高大模板工程施工前，必须组织施工单位、监理单位、业主单位及科计委等相关专家对专项方案进行审查备案。

6、高大模板施工过程中，应由测量组林立新负用精密水准仪现监测，每次检测结果必须由监测人、项目经理、项目总监签字，提供给施工、监理、设计及业主等相关单位。

7、监测结果报告必须包括监测项目及允许值、报警值、监测数据处理分析、监测结评述。

8、监测数据接近或达到报警值时，应组织有关各方采取应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建设科技委办公室、市建筑业管理处报告。

9、本分项工程监测项目包括：支架沉降、位移和变形。

10、观测点的布设：根据图纸情况，梁800*2600、600*2600在不同跨度均设一个监测剖面（梁中位置），每个监测剖面布设一个支架水平位移监测点、两个支架沉降观测点。

7.9米跨（钢管立杆）沉降为7mm

7.3米跨（钢管立杆）沉降为7 mm

13、变形监测报警值：

7.9米跨大梁、板底（钢管立杆）沉降为6mm

7.3米跨大梁、板底沉降为5mm

现场安排3名专职安全员，对高支模支撑体系进行检查，持证上岗架子工20名、电焊工2名、电工1名。

板模板(扣件钢管架)计算书

面板及其支架自重（考虑竹胶合板重于木材） 0.4KN/m2

平板混凝土自重 0.30×24=7.2KN/m2

钢筋自重 0.30×1.5=0.45KN/m2

共计 8.05KN/m2

用布料机或混凝土泵浇筑的可变荷载 4KN/m2

荷载设计值最不利组合

S1=0.9×（1.2×8.05+1.4×4）=13.7344KN/m2

S2=0.9×（1.35×8.05+1.4×0.7×4）=13.31KN/m2

∵故S1> S1故应采取S1=13.734KN/m2作为设计依据

取面板宽1.0m计，则面板所承受的线荷载为：

q=1×13.734=13.734KN/m；qg=1×8.05=7.93KN/m

面板所承受的内力弯矩为：

q=0.3×13.734=4.1KN/m；qg=0.3×8.05=2.4KN/m

考虑按三跨连续梁计算梁其内力弯矩为：

应先调整荷载：

永久荷载标准值 8.05KN/㎡

可变荷载标准值调整为 4×0.6=2.4KN/m2

荷载设计值最不利组合：

S1=0.9×（1.2×8.05+1.4×2.4）=11.72KN/m2

S2=0.9×（1.35×8.05+1.4×0.7×2.4）=11.9KN/m2

∵故S2 > S1故应采取S2=11.9KN/m2作为设计依据。

P=0.3×11.9×0.9=3.213KN；Pg=0.3×8.05×0.9=2.2KN

M=0.267PL=0.267×3.213×0.9=0.77KN.m

主楞采用Q235Ф48×3.0mm钢管,则,

首先调整荷载如下：

楼板模板及立杆支架自重 0.9KN/m2

混凝土和钢筋自重 0.30×（24+1.1）=7.53KN/m2

钢筋自重 0.30×1.5=0.45KN/m2

以上共计 8.88KN/m2

可变荷载的布料机或泵送混凝土 4×0.4=1.6KN/m2

荷载设计值最不利组合：

S1=0.9×（1.2×8.88+1.4×1.6）=11.6KN/m2

S2=0.9×（1.35×8.88+1.4×0.7×1.6）=12.2KN/m2

∵故S2 > S1故应采取S2=12.2KN/m2作为设计依据，故立杆轴力N为：

N=0.9×0.9×12.2=9.882KN

梁模板(扣件钢管高架)计算书

上式浇灌速度V=1.4米（先施工到距梁底1.4米处待砼强度达到80%后再施工上部梁及板）

F1大于F2 应以F2=33.6KN

作为计算依据，但考虑经济与合理，并与可靠相结合，实际计算取梁顶下2/3高度处和梁底最大处两者的平均值作为实际的计算依据，则实际平均值为：

可变荷载振捣荷载的标准值： 4 KN/㎡

荷载设计值最不利荷载组合为：

S1=0.9×（1.2×28+1.4×4）=35.28KN/m2

S2=0.9×（1.35×28+1.4×0.7×4）=37.55KN/m2

∵故S2 > S1故应采取S2=37.55KN/m2作为设计依据。

2. 主梁侧模面板计算

q=1×37.55=37.55KN/m；qg=1×28=28KN/m；

q=0.3×37.55=11.265KN/m；qg=0.3×28=8.4KN/m

4.主梁侧模板主楞计算

集中荷载P为次楞支座传来的反力，故P为：

P=11.265×0.4=4.51KN； P g=8.4×0.4=3.4KN/m

钢管Φ48×3mm （双钢管）

检查

5.主梁侧模板两边主楞对拉螺栓的计算

主梁侧模板主楞各支座就是对拉螺栓的位置也即是支座的反力，各再加一个P就是对拉螺栓所承受的轴向拉力。故轴向力N为：

N=P+P=4.514+4.514=9.03KN

采用螺栓M12，净截面面积An=76mm2，螺栓抗拉强度设计值

则轴拉力设计强度值为：

永久荷载标准值

主梁模板支架及模板自重 0.7KN/㎡

主梁混凝土自重 2.6×24=62.4KN/㎡

主梁钢筋自重 2.6×1.5=3.9KN/㎡

共计 66.3KN/㎡

可变荷载中的振捣荷载标准值 2 KN/㎡

荷载设计值的最不利组合：

S1=0.9×（1.2×66.3+1.4×2）=74.12KN/m2

S2=0.9×（1.35×66.3+1.4×0.7×2）=82.32KN/m2

∵故S2 > S1故应采取S2=82.32KN/m2作为设计依据。

TCECS487-2017 数据中心制冷与空调设计标准.pdf(2)主梁底板强度核算

q=1×82.32=82.32KN/m；qg=1×66.3=66.3KN/m；

(3)主梁底板挠度核算

(4)、梁底板次楞计算

q=0.225×82.32=18.5KN/m；qg=0.225×66.3=15KN/m；

(5)梁底板主楞计算

钢管Φ48×3mm

检查

JJF(吉) 91-2015 混凝土含气量测定仪校准规范.pdfN=0.3×0.45×82.32=11.11 KN