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K258 244高土坝车行天桥现浇箱梁施工方案（超载）

图13.3 跨中处横桥向荷载分布

13.2.2 模板荷载q2

DB37T 2973-2017用人单位职业病危害风险分级管控体系细则⑴内模（包括支撑架）：取q2－1=1.2KN/m2；

⑵外模（包括侧模支撑架）：取q2－2=1.2KN/m2；

⑶底模（包括背木）：取q2－3=4.0KN/ m2 ；

13.2.3 施工荷载q3

因施工时面积分布广，需要人员及机械设备不多，取q3=2.0KN/m2（施工中要严格控制其荷载量）。

13.2.4 碗扣脚手架及分配梁荷载

分配梁荷载：q4=0.85KN/m2。

13.2.5 砼振捣荷载

水平模板的砼振捣荷载，取q5=2 KN/m2。

13.2.6 碗扣脚手架

按支架搭设高度≤8米计算：q6=1.5KN/m2。

13.3 碗扣立杆受力计算

13.3.1 跨中腹板

=(38.22+1.2+4.0+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=60.524KN/m2

碗扣立杆分布90cm*60cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，则

单根立杆受力为：N＝0.9*0.6*60.524=32.68KN<[N]=40KN

13.3.2 跨中底板

砼自重荷载（按超载5%计算）：(0.18+0.24)*26/0.8*1.05=14.333KN/m2

=(14.333+1.2+4.0+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=31.96KN/m2

碗扣立杆分布90cm*90cm，横杆层距(即立杆步距)90cm，则

单根立杆受力为：N＝0.9*0.9*31.96=25.888KN<[N]=30KN

13.3.3 跨中翼缘板

砼自重荷载（按超载5%计算）：0.185*26/1*1.05=5.051KN/m2

=(5.051+1.2+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=15.92KN/m2

碗扣立杆分布为外侧90cm*90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆最大受力为：

N＝0.9*0.9*15.92=12.90KN<[N]=30KN

13.3.4 0#、4#台端支点翼缘板

砼自重荷载（按超载5%计算）：0.185*26/1*1.05=5.051KN/m2

=(5.051+1.2+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=15.92KN/m2

碗扣立杆分布为外侧90cm*90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆最大受力为：

N＝0.9*0.9*15.92=12.90KN<[N]=30KN

13.3.5 0#、4#台端支点腹板

=(38.22+1.2+4.0+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=60.524KN/m2

碗扣立杆分布90cm*60cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，则

单根立杆受力为：N＝0.9*0.6*60.524=32.68KN<[N]=40KN

13.3.6 0#、4#台端支点底板

=(21.84+1.2+4.0+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=40.868KN/m2

碗扣立杆分布90cm*60cm，横杆层距(即立杆步距)60cm，则

单根立杆受力为：N＝0.9*0.6*40.868=22.069KN<[N]=40KN

13.3.7 1#、2#、3#墩端支点翼缘板

砼自重荷载（按超载5%计算）：0.185*26/1*1.05=5.051KN/m2

=(5.051+1.2+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=15.92KN/m2

碗扣立杆分布为外侧90cm*90cm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆最大受力为：

N＝0.9*0.9*15.92=12.90KN<[N]=30KN

13.3.8 1#墩端支点底板（腹板）

砼自重荷载（按超载5%计算）：4.9*26/3.5*1.05=38.22KN/m2

=(38.22+1.2+4.0+0.85+1.5）*1.2+（2+2）*1.4=60.524KN/m2

碗扣立杆分布为60cm*90cm,横杆层距(即立杆步距)60cm,则单根立杆受力为：

N=0.6*0.9*60.524=32.683KN<[N]=40KN

经以上计算，立杆均满足受力要求。

13.4 支架立杆稳定性验算

碗扣式满堂支架是组装构件，一般单肢立杆在承载允许范围内就不会失稳，为此以轴心受压的单肢立杆进行验算。

碗扣钢管截面特性见表13.1。

表13.1 碗扣钢管截面特性

跨中翼缘板位置步距h=120cm，跨中腹板位置步距h=60cm。

由《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》可知轴心受压的单肢立杆稳定性公式如下：

式中：A——立杆横截面积；

φ——轴心受压杆件稳定系数，按细长比查规范附录C；

f——钢材强度设计值，查规范附录B表B2。

跨中翼缘板处长细比λ＝L/I=180/1.58=113.9<[λ]=150取λ＝114；

跨中腹板处长细比λ＝L/I=60/1.58=37.9<[λ]=150取λ＝38；

查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录C得出：

φ＝0.489（端支点翼缘板处），φ＝0.893（跨中腹板处）

查《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》附录B得出：

跨中翼缘板处：[N]=0.489*489*205/1000=49.0KN≥N＝12.90KN

跨中腹板处：[N]=0.893*489*205/1000=89.5KN≥N＝32.68KN

（见碗扣立杆受力计算）

结论：支架立杆的稳定承载力满足稳定要求。

13.5 地基受力计算

路基两侧采用20cm厚C15砼硬化，路基范围内直接在水稳定层上面搭设支架。地基承载力满足要求。

结论：地基满足受力要求。

13.6 竹胶板及分配梁受力计算

面板采用15mm竹胶板，尺寸为1.22m×2.44m。

按1#墩端支点底板部位荷载进行计算

q=（(38.22+1.2+4.0）*1.2+（2+2）*1.4）*1=57.704KN/m

竹胶模板面板宽122cm, 10cm×10cm木方（横向分配梁）间距为30cm，因此，面板按四跨连续梁进行计算。由于10cm×10cm木方（横向分配梁）实际净间距为20cm，计算时取间距为25m。

M=57.704*0.25*0.25/10*103=360.65N·m

σ=360.65/（1*0.015*0.015/6）/106=9.617MPa＜[σ]=13MPa

f=57.704*0.254/(150*9.5*109*1*0.0153/12)*106=0.562mm＜[f]=0.625mm

13.6.2 10cm×10cm木方分配梁

10×10cm方木采用木材材料为A－3～A－1类，其容许应力，弹性模量按A－3类计，即：[σ]＝12MPa，E＝9×103。10cm×10cm方木的截面特性：

W＝10*102/6＝167cm3

I=10*103/12=833.34cm4

按1#墩端支点底板部位荷载进行计算

q=60.524KN/m2,立杆纵向间距为0.6m，横向间距为0.9m，10×10cm横向分配梁间距为0.25cm。

按简支梁计算,梁作用在横向分配梁上的荷载可简化为一个集中荷载。由于15cm×15cm木方（纵向分配梁）实际净间距为75cm，计算时取间距为82.5cm。

P=60.524*0.825*0.25=12.473KN

⑵10cm×10cm横向分配梁验算

M=12.473*0.825/8=1.286KN/m

σ=1.286*1000/0.000167/106＝7.7MPa<[σ]=12MPa

13.6.3 15cm×15cm木方分配梁

15×15cm方木采用木材材料为A－3～A－1类，其容许应力，弹性模量按A－3类计，即：[σw]＝12Mpa，E＝9×103，15cm×15cm方木的截面特性：

W＝15×152/6＝375cm3

I=15×153/12=2812.54cm4

按1#墩端支点底板部位荷载进行计算

q=60.524KN/m2,立杆纵向间距为0.6m，横向间距为0.9m，10×10cm横向分配梁间距为0.25cm。

按连续梁计算,承受10×10cm横向分配梁传来的集中荷载，为简化计算，转化为均布荷载，精度可以满足要求。

P=60.524*0.6=36.314KN/m

⑵15cm×15cm纵向分配梁验算

M=36.314*0.62/10=1.307KN/m

σ=1.307*1000/0.000563/106＝2.32MPa<[σ]=12MPa

1#墩～2#墩之间设置门洞，净高4.0m，净宽4.5m。

门架设计：采用36a工字钢作为立柱，并采用φ25钢筋成十字交叉连接相邻立柱进行加固，立柱上纵梁采用32a工字钢；门架大梁采用32a工字钢，跨度按4.5m设计，32a工字钢大梁上设置20a工字钢作为分配梁。门架立柱地梁为0.5m×0.5m 截面条形基础C20混凝土梁，长度为7m，承受立柱传下的荷载，施工时注意预埋立柱钢筋。

13.7.1 20a工字钢分配梁验算

按简支梁计算20a工字钢，跨距1.0m，为简化计算，转化为均布荷载，精度可以满足要求。

根据最不利原则，荷载按跨中腹板部位进行计算。

P=60.52*0.6=36.31KN/m

考虑自重，自重放大系数为 1.2

截面Ix = 2.37e+007 mm4

截面Wx = 237000 mm3

面积矩Sx = 134977 mm3

腹板总厚 7 mm

塑性发展系数 γx = 1.05

整体稳定系数 φb = 0.6

由最大壁厚 11.4 mm 得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa

截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa

最大挠度为 0.143606 mm (挠跨比为 1/6963)

由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得

计算得最大剪应力为 21.9044 MPa 满足!

由 Mx / (γx x Wx) 得

计算得强度应力为 27.0471 MPa 满足!

由 Mx / (φb x Wx) 得

计算得稳定应力为 47.3324 MPa 满足!

13.7.2 32a工字钢大梁验算

梁材性：Q235

全梁有均布荷载 1 KN/M

考虑自重，自重放大系数为 1.2

跨度为 4.5 M

截面为 普工32a

截面Ix = 1.11e+008 mm4

截面Wx = 693750 mm3

面积矩Sx = 397244 mm3

腹板总厚 9.5 mm

塑性发展系数 γx = 1.05

整体稳定系数 φb = 0.67

由最大壁厚 15 mm 得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa

截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa

最大挠度为 8.89474 mm (挠跨比为 1/505)

由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得

计算得最大剪应力为 32.287 MPa 满足!

由 Mx / (γx x Wx) 得

计算得强度应力为 132.366 MPa 满足!

由 Mx / (φb x Wx) 得

计算得稳定应力为 207.44 MPa 满足!4

13.7.3 32a工字钢纵梁验算

梁材性：Q235

全梁有均布荷载 1 KN/M

考虑自重，自重放大系数为 1.2

跨度为 2.5 M

截面为 普工32a

截面Ix = 1.11e+008 mm4

截面Wx = 693750 mm3

面积矩Sx = 397244 mm3

腹板总厚 9.5 mm

塑性发展系数 γx = 1.05

整体稳定系数 φb = 0.6

由最大壁厚 15 mm 得：

截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa

截面抗剪强度设计值 fv = 125 MPa

最大挠度为 1.20423 mm (挠跨比为 1/2076)

由 Vmax x Sx / (Ix x Tw) 得

计算得最大剪应力为 16.2213 MPa 满足!

由 Mx / (γx x Wx) 得

计算得强度应力为 72.1408 MPa 满足!

由 Mx / (φb x Wx) 得

计算得稳定应力为 126.246 MPa 满足!

13.7.4 36a立柱验算

截面为 普工36a

截面参数 A = 7640 mm2

截面参数 Wx = 877778 mm3

截面参数 Wy = 81617.6 mm3

塑性发展系数 γx = 1.05

塑性发展系数 γy = 1.2

由最大板厚 15.8 mm 得截面抗拉抗压抗弯强度设计值 f = 215 MPa

绕X轴平面内等效弯矩系数为 1

绕X轴平面外等效弯矩系数为 1

绕Y轴平面内等效弯矩系数为 1

绕Y轴平面外等效弯矩系数为 1

受轴压力 N = 123.06 KN

受弯矩 Mx = 51.28 KN.M

受弯矩 My = 0 KN.M

绕X轴长细比 λx = 24.3381

绕Y轴长细比 λy = 111.307

绕X轴受压稳定系数 φx = 0.97313

绕Y轴受压稳定系数 φy = 0.485133

绕X轴受弯稳定系数 φbx = 0.788428

绕Y轴受弯稳定系数 φby = 1

四级水泥路道路硬化工程施工组织设计.docx 截面影响系数 η = 1

计算得强度应力为 71.7457 MPa 满足!

计算得绕X轴稳定应力为 72.4211 MPa 满足!

计算得绕Y轴稳定应力为 107.299 MPa 满足!

由于位于水稳层上，受力满足要求，不再计算。

L0=107°30′00″ H=481m

《钢结构工程施工质量验收规范》(GB50205-2001).pdf单项工程现场管理人员表

单项工程进场机械设备表