施工组织设计下载简介
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中和花园1#楼模板工程施工方案13、模板工程技术质量控制措施
13.1本工程所有模板产品均按国家现行规范、规程要求做为产品的检验标准。
13.3工程施工前期，精心设计、认真加工，对每个单项模板工程做方案，有措施、有计算，严格按照本工程的要求和特殊性设计，制作和质量监控，全面保证工程质量。
13.4根据工程总进度要求，要倒排模板工程的设计、制作、安装工期，保证各项准备工作按计划实施。
13.5在模板工程设计过程中以及施工前，模板设计人员与项目工程管理人员应多交进行技术交流及方案，从而确保模板施工与其它各项施工紧密结合YD／T 3401-2018 软件定义光网络（SDON) 总体技术要求.pdf，确保模板施工调有序地进行。
13.6模板进场前，根据项目部的工程安排及流水段划分，对模板进行设计编号和使用部位编号，有次序地安排模板分批进场，从而保证现场施工的需求又避免占用现场更多的地方放置模板。
13.7模板施工应完全按照现场文明施工方法，完全遵守现场安全文明守则，确保模板施工安全文明。
13.8模板所有零配件以及架体应安装牢固可靠，避免在施工过程中发生安全事故。
13.9局部细部模板方案需进一部与结构设计部门共同协调完成，在模板细部方案设计过程中要与建筑结构设计部门紧密联系，使模板与建筑结构设计协同一体化进行，这样才能最大可能的实现对整个工程项目的高质、高效、高速、低成本。
14、模板工程安全措施要求
14.1模板伤架设电线和使用电动工具采用36V的低压电缆。
14.2登高作业时，各种配件放在工具箱内或工具袋内，严禁放在模板或脚手架上。
14.3装拆施工时，上下有人接应，随拆随运转，并把活动部件固定牢固，严禁对方在脚手板上或抛掷。
14.4安装柱模板时，随时支撑固定，防止倾覆。
14.5预拼装模板的安装，边就位、边校正、边安设连接件，并加设临时支撑稳固。
14.6安装整块墙模板，不得将柱子钢筋代替临时支撑。
14.7吊装模板时，必须在模板就位并连接牢固后，方可脱钩，并严格遵守吊装机械使用安全有关规定。
14.8拆除模板时由专人指挥和切实可靠的安全措施，并在下面标出作业区，严禁非操作人员进入作业区。操作人员佩挂好安全带，禁止站在模板的横杆上操作，拆下的模板集中吊运，并多点捆牢，不准向下乱扔。拆模间歇时，将活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。
14.9拆下的支撑、木档要随即拔掉上面的钉子，并堆放整齐，防止朝天钉伤人。
圆钉、罗丝要装入专用箱内，不得随意乱丢，以免掉落伤人。
14.10楼层板面上的预留洞口，应在模板拆除时，随时按临边洞口的安全技术规范做好安全防护，将洞口盖严、盖牢。
14.11拆模起吊前，复查拆墙螺栓是否拆净，再确定无遗漏且模板与墙体完全脱离方可吊起。
14.12雨、雪及五级大风等天气情况下禁止施工。
14.13基础及地下工程模板安装时，先检查基坑土壁，壁边坡的稳定情况，发现有滑坡、塌方危险时，必须先采取有效加固措施后方可施工。
14.14操作人员上下基坑要设扶梯。基坑上口边缘1米内不允许堆放模板构件和材料，模板支在护壁上时，必须在支点上加垫板。
14.15模板放置时不得压有电线、气焊管线等。
14.16清理模板和涂刷模板隔离剂时，必须将模板支撑牢固，两板中间保持不少于60cm的走道。
14.17模板拆除时严禁使用大杠或重锤敲击。拆除后的模板及时清理混凝土渣块。由专人负责校对模板的几何尺寸，偏差过大及时修理。
14.18板、梁保证三层支撑，且支撑点在同一位置。
一、模板工程施工设计：
本工程质量目标较高，为市优质结构，为此，项目部把砼工程的质量目标定为清水砼，为达到清水砼的外观质量标准，项目部拟采用优质复合板，做为对本工程主要结构使用的模板材料，模板安装则采用对拉螺栓固定，背棱采用方木，支撑采用φ48×3.0mm钢管。
地下室部分剪力墙厚300㎜，高4.8m，采用大模板支撑体系，侧模由1.2×2.4m的竹木复合板拼装，对拉螺柱固定。
1.砼对模板的侧压力计算
按下式计算，取二者中的较小值
F＝0.22γc·to·β1·β2·V
式中，F——新浇筑砼对模板的最大侧压力；
γc——砼的重力密度（KN/m3）；
to——新浇筑砼的初凝时间，可采用to＝计算；
T——混凝土的温度，地下室部分砼浇筑T取25℃，
地上部分砼浇筑T取20℃；
V——砼的浇筑速度（m/h）；取V＝2.5m/h；
H——砼侧压力计算位置处重新浇筑砼顶面的总高度（m）；
β1——外加剂修正系数，取1.2；
β2——砼塌落度影响修正系数，取1.15；
F1＝0.22·γc·（）·β1·β2·V
＝0.22×25××1.2×1.15×＝60KN/m；
F2＝γc·H＝25×4.8＝120KN/m；
F＝min（F1，F2）＝60KN/m；
F1，＝0.22×25×（）×1.2×1.15×＝53.33KN/m；
F2，＝25×2.9＝72.5KN/m；
F，＝min（F1，，F2，）＝53.33KN/㎡；
模板的拉杆计算（对拉螺栓）
对拉螺栓由专业队伍制作，采用ø12圆钢，其间距计算如下：
P——模板拉杆承受的拉力（N）；
F——砼的侧压力（N/㎡）；
A——模板拉杆分担的面积（㎡），其值为A＝a×b；
a——模板拉杆的横向间距（m）；
b——模板拉杆的纵向间距（m）；
ø12圆钢容许拉力12.9KN；
A＝＝＝0.215m2
取a＝0.45m，则b＝0.477m
故地下部分考虑层高较大，模板对拉螺栓间距取a×b＝450×450㎜；
地上部分A，＝＝＝0.242m2
取a＝0.43m，则b＝0.54m
故地上部分模板对拉螺栓的计算间距为450×500㎜。
(二)板底模板支撑计算
本工程梁板砼采用一次整体浇筑的施工方式，用ф48×3㎜钢管做板底支撑，在顶端横杆上先做方木，再放模板，横杆则承受梁中荷载，把横杆做为连续梁计算如下：
模板以160㎜记，楼板区域尺寸7100×4500，支撑高度4.7m
模板自重0.3×0.25KN/㎡
钢管支架自重0.25KN/㎡
新浇砼自重2.5KN/㎡
施工荷载2.5KN/㎡
钢管支撑每区格面积为A，则每根立杆承受的荷载为
N＝A·5.325＝5325（N）＜〔N〕＝13.9KN＝13900N
A＜2.61㎡取A＝1.2×1.5＝1.8㎡
则每根立杆传受的荷载N＝9585（N）
用ø48×3㎜钢管A＝424㎜2
钢管回转半径为i＝＝＝15.9mm
按强度计算支柱的受压应力为：
＝＝＝22.61（N/mm2）
按稳定性计算支柱的受压应力为：
长细比＝＝＝94.3
查表＝0.594，则＝＝＝38.06N/mm2 故支撑立杆间距取1.2m×1.5m，支撑各立杆布置双向水平撑，上下共两点，并适当布置垂直剪力撑，考虑到地下室层高较大，中间再加一道水平双向撑。 （三）、柱模板计算（层高取4.8m） 方形柱截面尺寸为1070×600，500×500等，对于柱截面大于600的考虑对拉螺栓。 以900×700为例： 新浇混凝土对模板的侧压力 取γc＝25KN/m3，β1＝1.2，β2＝1.5； F＝0.22·γc·（）·β1·β2· ＝0.22×25×（）×1.2×1.5× F＝γc·H＝25×3.9＝97.5KN/㎡ 取F值较小值，F＝78.27KN/㎡作为标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平荷载2KN/㎡，则总侧压力F＝78.27×1.2+2×1.4＝96.72KN/㎡ （2）柱箍间距S的计算 假定模板厚度为30㎜，每根背棱之间宽为150mm，则侧压力的线布荷载q＝96.72×0.15＝14.51KN/㎡，又两跨连续梁的挠度系数Kf＝0.521 S＝＝＝473mm 据计算选用柱箍450㎜，满足要求。 柱箍受到的侧压力F＝96.72KN/㎡，现柱箍S＝450㎜，线布荷载q＝96.72×0.45＝43.52KN/m，对于边长假定设两根拉杆，两边悬臂200㎜，则承受的最大弯矩由下式得： 长边柱箍需截面抵抗矩： W1＝＝＝37661mm3 选用65㎜×60㎜（b×h）截面，W＝39000mm3>W1符合要求。 对于短边，按简支梁计算，其最大弯矩 短边柱箍需要截面抵抗矩： W2＝＝＝133573mm3 选用90㎜×100㎜（b×h截面），W＝150000㎜3>W2，满足要求。 柱模板按简之梁计算，其最大弯矩 M＝Ql2＝×14.51×0.62＝0.65295KN·M W＝＝＝50226mm3 假定模板截面为150㎜×30㎜， Wn＝＝22500mm3 改用150㎜×50㎜， Wn＝＝62500mm3>W 不考虑振动荷载，其标准荷载q＝78.27×0.15＝11.74KN/M，则模板的挠度为： W＝＝＝1.33[W]＝＝＝1.5mm 以500×500为例： 新浇混凝土对模板的侧压力 取γc＝25KN/m3，β1＝1.2，β2＝1.5； F＝0.22·γc·（）·β1·β2· ＝0.22×25×（）×1.2×1.5× F＝γc·H＝25×4.0＝100KN/㎡ 取F值较小值，F＝78.27KN/㎡作为标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平荷载2KN/㎡，则总侧压力F＝78.27×1.2+2×1.4＝96.72KN/㎡ （2）柱箍间距S的计算 假定模板厚度为30㎜，每根背棱之间宽为150mm，则侧压力的线布荷载q＝96.72×0.15＝14.51KN/㎡，又两跨连续梁的挠度系数Kf＝0.521 S＝＝＝473mm 据计算选用柱箍450㎜，满足要求。 柱箍受到的侧压力F＝96.72KN/㎡，现柱箍S＝450㎜，线布荷载q＝96.72×0.45＝43.52KN/m，对于边长假定设两根拉杆，两边悬臂100㎜，则承受的最大弯矩由下式得： 长边柱箍需截面抵抗矩： W1＝＝＝21090mm3 选用60㎜×50㎜（b×h）截面，W＝25000mm3>W1符合要求。 对于短边，按简支梁计算，其最大弯矩 短边柱箍需要截面抵抗矩： W2＝＝＝85858mm3 选用90㎜×80㎜（b×h截面），W＝96000㎜3>W2，满足要求。 柱模板按简之梁计算，其最大弯矩 M＝Ql2＝×14.51×0.52＝0.453437KN·M W＝＝＝34880mm3 假定模板截面为150㎜×30㎜， Wn＝＝22500mm3 改用150㎜×40㎜， Wn＝＝40000mm3>W 不考虑振动荷载，其标准荷载q＝78.27×0.15＝11.74KN/M，则模板的挠度为： W＝＝＝1.25[W]＝＝ 本工程梁为矩形梁，以断面尺寸7500×250×600（长×宽×高）为例计算，离地面高3.4m，模板底楞木和顶撑间距为0.8m，侧模板立档间距500mm。（梁跨度≥4m梁起拱3‰） 底板自重力0.3×0.25＝0.075KN/m 混凝土自重力25×0.25×0.6＝3.75KN/m 钢筋自重力1.5×0.25×0.6＝0.225KN/m 振捣混凝土荷载2.0×0.25×1＝0.5KN/m q＝（0.075+3.75+0.225）×1.2+0.5×1.4＝5.55KN/m 梁长7.5m，考虑中间设三接头，按四跨连续梁计算，按最不利 WN＝＝＝33076mm3 选用底板截面为250×300ｍｍ，Wn＝37500mm3，可 剪应力＝＝＝0.551N/mm2 fv＝1.4N/mm2>＝0.586N/mm2 ＝＝＝3.00>[W]＝＝2mm 若选h＝35mm，则＝1.89mm＜[]＝2mm，基本满足。 F＝0.22×25××1.2×1.15×＝78.27KN/m2； F＝25×0.6＝15KN/m2 取二者较小值15KN/m2计算 立挡间距为500mm，设模板按四跨连续梁计算，同时知梁上混凝土楼板厚100mm，梁底模板厚35mm，梁承受倾倒混凝土时产生的水平荷载4KN/m2和新浇筑混凝土对模板的侧压力。设侧模板宽度为150mm，作用在模板上下边缘处，混凝土侧压力相差不大，可近似取其相等，故计算简图如图所似，设计荷载为： q＝（15×1.2+4×1.4）×0.15＝3.66KN/m 弯矩系数与模板底版=板相同。 需要WN＝＝＝8516.5mm3 选用侧模板的截面尺寸为150×20mm，截面抵抗矩 W＝bh2＝×150×202＝10000mm2>WN 剪力V＝0.62qL＝0.62×3.66×0.5＝1.1346KN 剪应力Vmx＝＝＝0.5673N/mm2 fv＝1.4N/mm2>0.5736N/mm2 挠度验算不考虑振动荷载，其标准荷载为： q＝15×0.15＝2.25KN/m ＝＝＝1.43mm 选用h＝25mm，则＝0.73mm<[]＝1.25mm 钢管小楞选用ø48×3.5mm钢管， 作用在小楞上的集中荷载为：5.55KN/m×0.6m＝3.33KN（小楞间距取60cm） L＝860＝＝1437mm L＝158.7·＝158.7×＝527mm 取二者较小值L＝527mm，实际应用取为500mm。 YD／T 3320.2-2018 通信高热密度机房用温控设备 第2部分：背板式温控设备.pdfL＝3305＝3305＝1983mm L＝2124.7＝2124.7×＝1512mm 取二者较小值，L＝1512mm，用1500mm。 钢管立柱亦选用ø48×3.5mm，净截面积A＝489mm2，钢管使用长度3400mm，在中间设水平横杆，取第一跨L。＝2000mm，i＝＝15.78mm，＝＝＝126.74 N＝105135＝105135×0.459＝48256.965N48.3KN 钢管承受的荷载N＝＝3.89KN<48.3KN 为解决模板缝漏浆，在模板拼缝内夹海绵胶条，平缝用4cm宽海绵胶条平粘在模板侧面，转角处采用6cm宽海绵胶条，贴在固定方木上压实，楼层平台模板拼缝≤2mm的用胶带粘贴。 墙模拆除时，先拆两端接缝窄条模板，然后再向墙中心方面逐块拆除。自上而下，分层拆除。拆除第一层中，用木锤或橡皮垫的锤向外侧轻击模板上口，使之松动，脱离墙砼JJG(冀) 121-2015 砖用卡尺检定规程.pdf，依次拆下一层模板时，要轻击模边肋，切不可用撬棍从墙角撬离，拆掉的模板及配件用滑板滑到地面或用绳子绑扎吊下。