施工组织设计下载简介

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最大弯矩Mmax=0.412kN.m

最大变形vmax=0.227mm

最大支座力Qmax=3.171kN

GA／T 1737-2020 公安移动信息网技术要求.pdf抗弯计算强度f=0.412×106/10160000.0=40.55N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于560.0/150与10mm,满足要求!

（H）、H方向对拉螺栓的计算

其中N——对拉螺栓所受的拉力；

　　A——对拉螺栓有效面积(mm2)；

　　f——对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

对拉螺栓的直径(mm):12

对拉螺栓有效直径(mm):10

对拉螺栓有效面积(mm2):A=76.000

对拉螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=12.920

对拉螺栓所受的最大拉力(kN):N=3.171

对拉螺栓强度验算满足要求!

（A）、梁模板基本参数

梁截面宽度B=300mm，

梁截面高度H=650mm，

H方向对拉螺栓1道，对拉螺栓直径12mm，

对拉螺栓在垂直于梁截面方向距离(即计算跨度)500mm。

梁模板使用的木方截面50×100mm，

梁模板截面底部木方距离350mm，梁模板截面侧面木方距离400mm。

梁底模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

梁侧模面板厚度h=18mm，弹性模量E=6000N/mm2，抗弯强度[f]=15N/mm2。

（B）、梁模板荷载标准值计算

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

　　　t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；

T——混凝土的入模温度，取20.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m；

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=28.800kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×28.800=25.920kN/m2

考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×6.000=5.400kN/m2。

（C）、梁模板侧模计算

面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下

作用在梁侧模板的均布荷载q=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.65=25.132N/mm

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=65.00×1.80×1.80/6=35.10cm3；

I=65.00×1.80×1.80×1.80/12=31.59cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×16.848+1.40×3.510)×0.400×0.400=0.402kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.402×1000×1000/35100=11.456N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×16.848+1.4×3.510)×0.400=6.032kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×6032.0/(2×650.000×18.000)=0.773N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×16.848×4004/(100×6000×315900)=1.541mm

面板的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

其中N——穿梁螺栓所受的拉力；

　　A——穿梁螺栓有效面积(mm2)；

　　f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；

穿梁螺栓承受最大拉力N=(1.2×25.92+1.40×5.40)×0.65×0.50/1=12.57kN

穿梁螺栓直径为12mm；

穿梁螺栓有效直径为9.9mm；

穿梁螺栓有效面积为A=76.000mm2；

穿梁螺栓最大容许拉力值为[N]=12.920kN；

穿梁螺栓承受拉力最大值为N=12.566kN；

穿梁螺栓的布置距离为侧龙骨的计算间距500mm。

每个截面布置1道穿梁螺栓。

穿梁螺栓强度满足要求!

梁模板门式脚手架支撑计算书

脚手架搭设高度为4.0m，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。

门架的宽度b=1.20m，门架的高度h0=1.90m，步距1.95m，跨距l=1.83m。

门架h1=1.54m，h2=0.08m，b1=0.75m。

门架立杆采用
48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用
26.8×2.5mm钢管。

每榀门架之间的距离0.91m，梁底木方距离350mm。

梁底木方截面宽度50mm，高度100mm。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm2。

梁顶托采用双钢管48×3.5mm。

模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。

1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆

图1计算门架的几何尺寸图

地基承载力标准值100kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数1.00。

按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：

由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.65+0.50)+1.40×2.00=23.290kN/m2

由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.65+0.7×1.40×2.00=23.020kN/m2

由于可变荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.500×0.650×0.910+0.500×0.910=13.984kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+0.000)×0.910=1.638kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=91.00×1.80×1.80/6=49.14cm3；

I=91.00×1.80×1.80×1.80/12=44.23cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.20×13.984+1.40×1.638)×0.350×0.350=0.234kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.234×1000×1000/49140=4.755N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.20×13.984+1.4×1.638)×0.350=4.006kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×4006.0/(2×910.000×18.000)=0.367N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×13.984×3504/(100×6000×442260)=0.535mm

面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!

（C）、梁底木方的计算

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.500×0.650×0.350=5.801kN/m

(2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q2=0.500×0.350×(2×0.650+0.300)/0.300=0.933kN/m

(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q3=2.000×0.350=0.700kN/m

考虑0.9的结构重要系数，经计算得到木方荷载计算值Q=0.9×1.2×(5.801+0.933)+0.9×1.40×0.700=8.155kN/m

2.木方强度、挠度、抗剪计算

木方弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到从左到右各支座力分别为

经过计算得到最大弯矩M=0.859kN.m

经过计算得到最大支座F=1.705kN

经过计算得到最大变形V=2.419mm

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3；

I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4；

(1)木方抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.859×106/83333.3=10.31N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

(2)木方抗剪计算[可以不计算]

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1.705/(2×50×100)=0.512N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=2.419mm

木方的最大挠度小于1200.0/250,满足要求!

（D）、梁底托梁的计算

托梁按照集中与均布荷载下多跨连续梁计算。

均布荷载取托梁的自重q=0.092kN/m。

托梁弯矩图(kN.m)

变形的计算按照规范要求采用静荷载标准值，受力图与计算结果如下：

经过计算得到最大弯矩M=0.413kN.m

经过计算得到最大支座F=4.998kN

经过计算得到最大变形V=0.405mm

顶托梁的截面力学参数为

截面抵抗矩W=10.16cm3；

截面惯性矩I=24.38cm4；

(1)顶托梁抗弯强度计算

抗弯计算强度f=0.413×106/1.05/10160.0=38.71N/mm2

顶托梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

最大变形v=0.405mm

顶托梁的最大挠度小于910.0/400,满足要求!

（E）、门架荷载标准值

作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。

门架静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架自重产生的轴向力(kN/m)

门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：

门架(MF1219)1榀0.224kN

交叉支撑2副2×0.040=0.080kN

水平架5步4设0.165×4/5=0.132kN

连接棒2个2×0.006=0.012kN

锁臂2副2×0.009=0.017kN

经计算得到，每米高脚手架自重合计NGk1=0.465/1.950=0.238kN/m

(2)加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)

剪刀撑采用
48.0×3.5mm钢管，按照4步4跨设置，每米高的钢管重计算：

tg
=(4×1.950)/(4×1.830)=1.066

2×0.038×(4×1.830)/cos
/(4×1.950)=0.105kN/m

水平加固杆采用
48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为

0.038×(1×1.830)/(4×1.950)=0.009kN/m

每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；

(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m

每米高的附件重量为0.020kN/m；

每米高的栏杆重量为0.010kN/m；

经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计NGk2=0.181kN/m

经计算得到，静荷载标准值总计为NG=0.419kN/m。

托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。

从左到右每榀门架两端点产生支点力分别为

第1榀门架两端点力1.949kN，1.949kN

第2榀门架两端点力4.998kN，4.998kN

第3榀门架两端点力4.998kN，4.998kN

第4榀门架两端点力1.949kN，1.949kN

经计算得到，托梁传递荷载为NQ=9.997kN。

（F）、立杆的稳定性计算

门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算

其中N——作用于一榀门架的轴向力设计值；

不考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式

N=0.9×1.2NGH+0.9×NQ

NG——每米高脚手架的静荷载标准值，NG=0.419kN/m；

　　NQ——托梁传递荷载（已经包括荷载组合系数），NQ=9.997kN；

　　H——脚手架的搭设高度，H=4.0m。

经计算得到，N=0.9×1.2×0.419×4.000+9.997=11.809kN。

考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值取下面两计算公式最大值

N1=0.9×1.2NGH+NQ+0.9×1.4×(2Mw/b)

N2=0.9×1.35NGH+0.7NQ+0.9×1.4×0.6×(2Mw/b)

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

风荷载标准值Wk=0.7×0.750×0.600×1.630=0.734kN/m2

风线荷载标准值qw=0.734×0.910=0.667kN/m

Ww=0.667×1.950×1.950/10=0.228kN.m

经计算得到，N1=0.9×1.2×0.419×4.000+9.997+0.9×1.4×(2×0.228/1.200)=12.288kN

经计算得到，N2=0.9×1.35×0.419×4.000+0.7×9.997+0.9×1.4×0.6×(2×0.228/1.200)=9.324kN

考虑风荷载时，作用于一榀门架的轴向力设计值N1，N2最大值12.288kN。

一榀门架的稳定承载力设计值计算还需要截面换算：

其中
——门架立杆的稳定系数,由长细比kh0/i查表得到，
=0.401；

　　k——调整系数，k=0.80；

　　i——门架立杆的换算截面回转半径，i=1.65cm；

　　I——门架立杆的换算截面惯性矩，I=13.34cm4；

　　h0——门架的高度，h0=1.90m；

　　I0——门架立杆的截面惯性矩，I0=12.19cm4；

　　A1——门架立杆的净截面面积，A1=4.89cm2；

　　h1——门架加强杆的高度，h1=1.54m；

　　I1——门架加强杆的截面惯性矩，I1=1.42cm4；

　　A——一榀门架立杆的毛截面积，A=2A1=9.78cm2；

　　f——门架钢材的强度设计值，f=205.00N/mm2。

经过计算得到，kf=0.80×205.00=164.00N/mm2

不考虑风荷载时，11809/(0.401×2×489)=30.110N/mm2

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求!

考虑风荷载时，12288/(0.401×2×489)=31.333N/mm2

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算满足要求!

（G）、基础承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=48.04

TCHES 34-2020 光学含沙量测量仪率定规范.pdfN——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.01

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=100.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

GB／T 32960.3-2016 电动汽车远程服务与管理系统技术规范 第3部分：通讯协议及数据格式.pdffgk——地基承载力标准值；fgk=100.00

地基承载力的计算满足要求!