施工组织设计下载简介

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2、与立柱相连接的螺钉个数n1计算，立柱的局部承压校核：

(1)、每个螺钉的承载力：

=1193.116(N)

n1===0.64(个)，取n1=3个。

T／TAF 066-2020 移动智能终端及应用软件用户个人信息保护实施指南：第4部分 应用软件.pdf(2)、立柱局部承压能力：

NbC=n1.d.t.305

=22875(N)>N=772.1451(N)

(3)、角码局部承压能力：

NbC=n1.d.t.35

=22875(N)>N=772.1451(N)

3、横梁与角码相连接的螺钉个数n2计算：

(1)、每个螺钉的承载力：

=4163.859(N)

n2===0.18(个)，取n2=1个。

(2)、横梁局部承压能力：

NbC=n2.d2.t2.305

=9760(N)>N1=760.4904(N)

可见，横梁与立柱的连接满足设计要求。

五、立柱与支座连接计算

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行立柱与支座连接强度设计计算。

该处连接位于主楼铝板幕墙，标高取为99.4m，幕墙自重按GK/A=300N/m2计；设计荷载为W合=2.3719kN/m2。

幕墙分格宽度B=1650mm,楼层高度为H=3900mm。

立柱材料为钢材(Q235.t≤16mm)，局部承压强度为305N/mm2，立柱连接处壁厚t1=4mm。

支座材料为钢材(Q235.t≤16mm)，局部承压强度为305N/mm2，支座壁厚t2=8mm。

立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。

立柱与支座的连接螺栓：2个M12。

=15437.98(N)

=19249.75(N)

n==0.801(个)，取2个。

NbC=2×2×12×4×305

=58560(N)>15437.98(N)

NbC=2×2×12×8×305

=117120(N)>15437.98(N)

可见立柱与支座的连接设计安全。

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支座强度设计计算。

该处支座位于主楼铝板幕墙，标高取为99.4m，幕墙自重按Gk/A=300N/m2计；设计荷载为W合=2.3719kN/m2。幕墙分格宽度B=1650mm，楼层高度为H=3900mm。

选用的支座为110x70x8mm角钢，其材质为钢材(Q235.t≤16mm)；支座端部的横截面积A0=800mm2，横截面抵抗矩Wmin=13333mm3。

立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。

幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部横截面形心的水平距离d1=73mm，垂直距离d2=25mm。

单独一个支座承受如下荷载：

=7631.588(N)

V=B×H×1.2Gk/A/2

支座端部横截面所受最大弯矩值为：

M=N×d2+V×d1

=7631.588×25+1158.3×73

=275345.6(N.mm)

=29.2075(N/mm2)

=29.315(N/mm2)<1.1×f=236.5N/mm2

七、支座与埋件连接计算

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸等因素，对下列不利处进行支座与埋件连接强度设计计算。

该处幕墙位于主楼，标高取为99.4m，幕墙自重按GK/A=300N/m2计；设计荷载为W合=2.3719kN/m2。幕墙分格宽度B=1650mm，楼层高度为H=3900mm。

立柱的固定方式为双系点，即立柱左右两侧均与支座连接。

支座材质为钢材(Q235.t≤16mm)，与预埋件采用直角焊缝焊接，焊脚高为5mm(焊脚高度在计算时乘0.7)，一个支座的焊接焊缝的有效计算横截面积A0=676mm2，抵抗矩Wmin=18209mm3。

幕墙立柱连接螺栓的中心离支座端部焊缝横截面形心的水平距离d1=73mm，垂直距离d2=25mm。

单独一个支座的焊接焊缝承受如下荷载：

=7631.588(N)

V=B×H×1.2GK/A/2

焊缝受到的最大弯矩值为：

M=N×d2+V×d1

=7631.588×25+1158.3×73

=275345.6(N.mm)

=21.71585(N/mm2)

式中,(f((1.22为承受静力荷载和间接承受动力载的结构中，正

面角焊缝的强度设计值增大系数；

可见焊缝强度满足设计要求。

综合考虑幕墙所处位置的标高、分格尺寸、预埋件的埋设位置、砼标号等因素，对下列不利处进行预埋件设计计算。

该处预埋件位于主楼铝板幕墙，使用的砼标号为C30，标高取为99.4m，幕墙自重按300N/m2计；标准组合荷载为WK合=1.6994kN/m2；设计组合荷载为W合=2.3719kN/m2。幕墙分格宽度为1650mm，楼层高度为3900mm。

锚筋选用II级钢筋，锚筋直径12mm，共4根分2层，外层锚筋间距为100mm；锚板为10mm×300mm×200mm的Q235钢板。

固定立柱的螺栓中心至预埋件锚板形心的水平、垂直距离分别为：

d1=73mm，d2=25mm。

预埋件采用侧埋形式，如图所示。

V=B×H×1.2GK/A

=15263.18(N)

M=V.d1+N.d2

=2316.6×73+15263.18×25

=550691.3(N.mm)

2.锚筋最小截面积计算:

当有剪力、法向拉力和弯矩共同作用时,预埋件锚筋按下两式计算,并应大于其最大值：

式中V((剪力设计值(N);

N((法向压力设计值(N);

M((弯矩设计值(N.mm);

(r((锚筋层数影响系数;

(v((锚筋受剪承载力系数;

(b((锚板弯曲变形折减系数;

d((锚筋直径(mm);

t((锚板厚度(mm);

z((外层锚筋中心线之间的距离(mm);

fc((混凝土轴心受压强度设计值15(N/mm2);

fY((钢筋抗拉强度设计值310(N/mm2);

锚筋受剪承载力系数((V>0.7时,取0.7)

从而，取(V=0.6687

=109.2939(mm2)

=131.0846(mm2)

可见，所需锚筋最小截面积为：131.0846(mm2)

按规范要求法向压力N<0.5fc.A，即：

15263.18(N)<0.5×15×60000=450000(N)

选择4(12，锚筋总面积为：

=452.3894(mm2)>131.0846(mm2)

九、立柱伸缩缝设计计算

立柱材料为钢材(Q345.t≤16mm)。

立柱在年温差影响下的最大变形量为：

=0.000012×80×3400

其中，(((为钢材的线膨胀系数，0.000012；

(T((年最大温差80℃；

L((立柱最大长度3400mm。

考虑误差为5mm，取立柱伸缩缝为20mm，

可见伸缩缝适应年温差变化。

综合考虑带加强肋全玻所处位置的标高、玻璃的高度以及玻璃的厚度等因素，以下列情况最为不利，须作玻璃的强度校核。

(一)、第一处加肋全玻计算

该处19mm单层浮法玻璃位于主楼；标高取为m；每平方米的玻璃自重Gk/A按500N/m2计，垂直于玻璃面的荷载设计值为kN/m2，所用玻璃宽高尺寸分别为mm，mm，玻璃厚度为mm；玻璃板中的强度设计值为fg=24N/mm2。加肋玻璃的受力情况按对边简支单向板考虑。

肋玻采用单层钢化玻璃，其总厚度为19mm，玻璃强度设计值为72N/mm2。

玻璃在垂直于幕墙平面的风荷载和地震作用下，其最大应力按下式计算：

式中：(max(面玻中的最大应力(N/mm2)；

ψ((板中弯矩系数，取0.125；

W合((组合荷载设计值(kN/m2)；

a((面玻宽度(mm)；

t((面玻的计算厚度(mm)；

=5.9968(N/mm2)

因此所选玻璃跨中的强度满足设计要求。

玻璃跨中最大挠度u，按下式计算：

W合k((垂直于玻璃平面方向的荷载与作用的标准值(kN/m2)；

a((玻璃高度(mm)；

t((玻璃厚度(mm)；

E((玻璃的弹性模量(N/mm2)；

=1.2543(mm)

玻璃板中允许的最大挠度值[u]为玻璃板宽度的1/60，

即，[u]=13.62mm

从而，玻璃跨中最大挠度满足设计要求。

单面加肋的全玻幕墙，其肋的宽度按下列公式计算：

a1((肋玻的宽度(mm)；

W合((垂直于玻璃平面方向的荷载与作用的设计值(kN/m2)；

b((面玻璃高度(mm)；

t1((肋玻的厚度(mm)；

fg1((肋玻的强度设计值(N/mm2)；

=323.83(mm)

最终选定肋玻的宽度为：330mm。

加肋全玻璃幕墙的面玻与肋玻通过结构胶粘结，在面玻平面外的荷载作用下，结构胶主要处于受剪状态。所需结构胶最小胶宽度可按下列公式计算：

t2((结构胶在受剪方向的宽度(mm)；

a((面玻的宽度(mm)；

Wk((垂直于玻璃平面方向的荷载与作用的标准值(kN/m2)；

f1((结构胶在短期荷载作用下受剪的强度设计值(N/mm2)；

最终选定结构胶的宽度为：6mm。

(二)、第二处加肋全玻计算

该处12mm单层浮法玻璃位于主楼；标高取为m；每平方米的玻璃自重Gk/A按400N/m2计，垂直于玻璃面的荷载设计值为kN/m2，所用玻璃宽高尺寸分别为mm，mm，玻璃厚度为mm；玻璃板中的强度设计值为fg=N/mm2。加肋玻璃的受力情况按对边简支单向板考虑。

肋玻采用单层钢化玻璃，其总厚度为15mm，玻璃强度设计值为72N/mm2。

玻璃在垂直于幕墙平面的风荷载和地震作用下，其最大应力按下式计算：

式中：(max(面玻中的最大应力(N/mm2)；

ψ((板中弯矩系数，取0.125；

W合((组合荷载设计值(kN/m2)；

a((面玻宽度(mm)；

t((面玻的计算厚度(mm)；

=11.6753(N/mm2)

因此所选玻璃跨中的强度满足设计要求。

玻璃跨中最大挠度u，按下式计算：

W合k((垂直于玻璃平面方向的荷载与作用的标准值(kN/m2)；

a((玻璃高度(mm)；

t((玻璃厚度(mm)；

E((玻璃的弹性模量(N/mm2)；

=2.9968(mm)

玻璃板中允许的最大挠度值[u]为玻璃板宽度的1/60，

从而，玻璃跨中最大挠度满足设计要求。

单面加肋的全玻幕墙，其肋的宽度按下列公式计算：

a1((肋玻的宽度(mm)；

W合((垂直于玻璃平面方向的荷载与作用的设计值(kN/m2)；

b((面玻璃高度(mm)；

t1((肋玻的厚度(mm)；

fg1((肋玻的强度设计值(N/mm2)；

=163.13(mm)

最终选定肋玻的宽度为：200mm。

加肋全玻璃幕墙的面玻与肋玻通过结构胶粘结，在面玻平面外的荷载作用下，结构胶主要处于受剪状态。所需结构胶最小胶宽度可按下列公式计算：

WW／T 0049-2014标准下载t2((结构胶在受剪方向的宽度(mm)；

a((面玻的宽度(mm)；

Wk((垂直于玻璃平面方向的荷载与作用的标准值(kN/m2)；

f1((结构胶在短期荷载作用下受剪的强度设计值(N/mm2)；

=4.7949(mm)

GB 21149-2007-T 烧结瓦最终选定结构胶的宽度为：6mm。