施工组织设计下载简介

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应保证拆除后架体的稳定性不被破坏，连墙杆被拆除前，应加设临时支撑防止变形、失稳。

当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度（约6m）时，应先在适当位置搭临时抛撑加固后再拆连墙件。

在首层落地脚手架可以根据需要设置出入口，设置时按下图设置。

为方便工人上下作业层及小型工具或材料运输，可依附外脚手架搭设上人马道。马道采用“之”字形，宽度不宜小于1m，坡度宜采用1：3，拐弯处设置休息平台，休息平台宽度不小于斜道宽度。

斜道两侧及平台周围设置栏杆及踢脚板GB 51157-2016 物流建筑设计规范(完整正版、清晰无水印).pdf，栏杆高度为1.2m，踢脚高度不小于20cm，内侧挂安全网封闭。马道脚手板纵向铺时，应在纵向水平杆下增设横向支托杆，横向支托杆间距不应大于500；马道的脚手板上应每隔250～300设置一根防滑木条，木条厚度宜为20～30mm。

对于结构临边均须设置如下图的防护架，架子采用普通钢管，立杆间距3.0米，高1.5米，横杆接头采用对接，立杆统一设置在横杆内侧。纵向框架柱位置要与架子做连接，外面满挂安全网。立杆及防护架横杆涂刷红白相间油漆，间距为500mm。安全网张挂在立杆外侧。踢脚板宽度为30cm，刷红白相间45度斜条油漆100mm。

楼梯踏步及休息平台处，必须设两道牢固防护栏杆，高度为1200mm，竖杆间距1000mm。栏杆采用普通钢管，楼梯口处应设照明设施，确保通行所需的光线照度。立杆和扶手杆刷红白油漆，间距50cm；扶手杆出头一律5cm

制作定型化、工具化、标准化的防护门，所用材质均为Ⅱ12的钢筋，接头间采用焊接、并刷红漆；两侧螺栓固定、中间的为可转动的旋转扣门口设置20cm高挡脚板，在电梯井内每两层张设一道安全平网，防护做法见下图。

防护栏杆高度设置为1.5m，防护边至洞口边缘距离为30cm，立杆间距为3m，踢脚板高度为30cm，刷红白相间45度斜条油漆，间距10cm。立杆刷红白油漆，间距50cm。洞口铺设钢管网架，钢管间距为1.5m，网架上面先铺一层安全平网，再铺一层密目安全网。

洞口大小在0.3平方米左右的，用两根木方顶牢，在用九夹板放在洞口上方，用钉子把九夹板和木方钉牢。九夹板各端搭在洞口边缘10cm处。

采用钢筋焊接活动式爬梯，以便于在施工层周转，爬梯宽度为60cm，爬梯弯钩扣在小横杆上，每个爬梯设置九个踏步，每步20cm，钢筋焊接点间距为6.25cm，踏步面高度为25cm，楼层之间的爬梯必须设置两处休息平台（长度为56cm），平台采用自制脚手板铺设。

7.1安全施工技术措施

1、钢管脚手架应用外径48mm，壁厚3.5mm,无严重锈蚀、弯曲、压扁或裂纹的钢管，脚手杆件不得钢木混用。

2、钢管脚手架的杆件连接必须使用合格的玛钢扣件，不得使用铅丝和其它材料绑扎。

3、防护架必须按楼层与结构拉结牢固，拉结点垂直距离不得超过5.4m，水平距离不超过4.5m。拉结所用材料强度不得低于外径48mm，壁厚3.5mm钢管的强度。在拉结点处设可靠支顶。

4、脚手架必须保证整体结构不变形，纵向必须设置剪刀撑，每道剪刀撑宽度不得少于4跨立杆，与水平面夹角应为45~60度。

5、各种脚手架在投入使用前，必须由总工程师组织施工员、有搭设和使用脚手架的负责人及安全员共同进行检查，履行交接验收手续，否则不得投入使用。

6、必须按照脚手架的宽度满铺脚手板，板与板之间紧靠，脚手板平接应符合要求，采用对接时，接头处下设两根小横杆，板面应平稳，板与小横杆放置牢靠。不允许出现探头板。

7、除在作业层满铺脚手板外，还应在作业层下加设平网，在脚手板与建筑物墙体空隙大于400时要铺设脚手板设并加平网增加防护，防止人及物的坠落。

8、搭拆架子必须由参加过安全技术教育的架子工承担，并经常进行体格检查，凡患有高血压、心脏病等不适于高空作业者，不得上脚手架操作。

9、搭拆脚手架时，工人必须戴好安全帽，佩带好安全带，工具及零配件要放在工具袋内，穿防滑鞋工作袖口、裤口要扎紧。

10、落地脚手架的基础必须经过处理满足承载力要求，垫板要平整无落空。

11、搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入、统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

12、开始搭设立杆时，应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

13、脚手架及时与结构拉结或采用临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

14、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不得超过相邻连墙件以上两步。

15、在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查，验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌一块。

16、结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

17、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得大于2KN/㎡，确保较大安全储备。

18、施工员和安全员要定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

19、拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟定出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准工作。

20、架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、缆风绳、连墙杆、及被拆架体各吊顶、附件、电气装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

21、拆架时应划分作业区，周围设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。

22、在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交待清楚后方可离开。

23、每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

24、所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

26、搭设脚手架起步时，应设临时剪刀撑，搭设中要随时按规定作好脚手架与主体结构的拉撑工作和铺好脚手板，同时设一道随脚手架搭设高度提升的安全网。

27、在搭设脚手架时，如果脚手板、杆件等尚未扣绑扎牢，或已拆开绑扎，均不得中途停止。

28、遇有恶劣气候（如风力在六级以上）影响施工安全时，不得进行高空脚手架搭拆作业。

1、进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

2、严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

3、脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

4、护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

5、脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

6、不准利用脚手架吊运重物，作业人员不准攀登架子上下作业面，不准在架子上跑动。

7、不得将模板支撑、缆风绳等固定在脚手架上。

8、拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

9、在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

10、脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

11、要保证脚手架的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

12、施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

13、脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

14、施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

15、运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

16、六级以上大风、大雨天气停止脚手架作业。在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

17、脚手架搭设时严格按照防按要求进行，外观尺寸要整齐划一，安全挂设要颜色统一、平面整齐，不得有脱落、洞口、挂物等影响外观的问题。

双排脚手架搭设高度为18m，18米以下采用双管立杆，18米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：立杆的横距为1m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为2.00m；

小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处河北石家庄市，基本风压0.35kN/m2；

风荷载高度变化系数μz为1.72，风荷载体型系数μs为1.13；

脚手架计算中考虑风荷载作用；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.033；

脚手板铺设总层数:4；

地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；

立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:0.40。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值:P1=0.033kN/m；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1.5/3=0.15kN/m；

活荷载标准值:Q=2×1.5/3=1kN/m；

荷载的计算值:q=1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1=1.62kN/m；

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，

最大弯矩Mqmax=1.62×12/8=0.202kN.m；

最大应力计算值σ=Mqmax/W=45.099N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=45.099N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.033+0.15+1=1.183kN/m；

最大挠度ν=5.0×1.183×10004/(384×2.06×105×107800)=0.694mm；

小横杆的最大挠度0.694mm小于小横杆的最大容许挠度1000/150=6.667与10mm，满足要求！

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1=0.033kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.3×1×1.5/3=0.15kN；

活荷载标准值:Q=2×1×1.5/3=1kN；

荷载的设计值:P=(1.2×0.033+1.2×0.15+1.4×1)/2=0.81kN；

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。

均布荷载最大弯矩计算:M1max=0.08×0.033×1.5×1.5=0.006kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.81×1.5=0.324kN.m；

M=M1max+M2max=0.006+0.324=0.33kN.m

最大应力计算值σ=0.33×106/4490=73.084N/mm2；

大横杆的最大应力计算值σ=73.584N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；

均布荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

νmax=0.677×0.033×15004/(100×2.06×105×107800)=0.051mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

小横杆传递荷载P=（0.033+0.15+1）/2=0.592kN

ν=1.883×0.592×15003/(100×2.06×105×107800)=1.693mm；

最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.051+1.693=1.745mm；

大横杆的最大挠度1.745mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150=10与10mm，满足要求！

四、扣件抗滑力的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

小横杆的自重标准值:P1=0.033×1×2/2=0.033kN；

大横杆的自重标准值:P2=0.033×1.5=0.05kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1×1.5/2=0.225kN；

活荷载标准值:Q=2×1×1.5/2=1.5kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.033+0.05+0.225)+1.4×1.5=2.47kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGL1=[0.1248+0.033+(1.00×2/2)×0.033/1.80]×18.00=3.179kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×0×1.5×(1+2)/2=0kN；

NGL2=0.3×4×1.5×(1+2)/2=2.7kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×0×1.5/2=0kN；

NGL3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2

NGL4=0.005×1.5×18=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=0kN；

NGL=NGL1+NG1+NGL2+NGL3+NGL4=6.464kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1×1.5×3/2=4.5kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wo=0.35kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.35×1.715×1.128=0.474kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

Ns=1.2NGL+1.4NQ=1.2×6.464+1.4×4.5=14.057kN；

Nd=1.2NG+1.4NQ=1.2×0+1.4×4.5=6.3kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Ns=1.2NGL+0.85×1.4NQ=1.2×6.464+0.85×1.4×4.5=13.112kN；

Nd=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×0+0.85×1.4×4.5=5.355kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.474×1.5×

1.82/10=0.274kN.m；

六、立杆的稳定性计算:

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

1.18.00米以上立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=6.3kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=6300/(0.188×424)=79.035N/mm2；

立杆稳定性计算σ=79.035N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=5.355kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=5355/(0.188×424)+274108.523/4490=128.228N/mm2；

立杆稳定性计算σ=128.228N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.18.00米以下立杆稳定性计算。

不考虑风荷载时，双立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴向压力设计值：N=7.028kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式lo=k×μ×h确定：l0=3.118m；

长细比Lo/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0.188；

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=7028/(0.188×424)=88.171N/mm2；

立杆稳定性计算σ=88.171N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=6.556kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.59cm；

计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：μ=1.5；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=196；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.188

立杆净截面面积：A=4.24cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=4.49cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=6555.78/(0.188×424)+274108.523/4490=143.292N/mm2；

立杆稳定性计算σ=143.292N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算:

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

风荷载标准值Wk=0.474kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=10.749kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=15.749kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=2000/15.9的结果查表得到φ=0.417，l为内排架距离墙的长度；

又：A=4.24cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=15.749

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=15.749小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

外墙外保温施工组织设计方案fg=fgk×kc=48kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.4；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=31.5kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=6.3kN；

基础底面面积：A=0.2m2。

园建冬季施工方案p=31.5≤fg=48kPa。地基承载力满足要求！