施工组织设计下载简介
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公路40米箱梁扣件式钢管满堂支架施工方案根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：
p=(q传+q自重)=(12.22×600+0.07×650)=7378N
挠度按单跨简支梁计算，计算跨度650mm。
陇县北河温水镇水利农田河道防洪工程施工组织设计.doc已知：E=2.1×105N/mm2I=10.78×104×2=21.56×104mm4
ωmax=pL3/48EI=7378×6503/48×2.1×105×21.56×104
=0.93mm＜[ω]=L/400=650/400=1.625mm（结构表面外露）
3.1.3扣件式钢管支撑验算
N=(52.23+0.4+0.07/0.65+0.6)kN/m2×0.65m×0.6m=20802N
取步距1.2m计算，查表得对接立杆的容许荷载
[N]=29200＞20802N，满足要求。
λ=L/r=1200/15.9=75.47＜[λ]=150，满足要求。
3.2箱梁底模支撑验算（顺桥方向）
本支架验算为顺桥横向搭设，搭设范围为梁两端部4.2m，浇注条件相同。
由于梁体浇筑在新浇筑砼初凝时间内完成，所以按浇筑高度计算，则计算荷载为：
箱梁砼自重：q1=123.9/2.49=49.76kN/m2
箱梁钢筋自重：q2=(53.86+108.51)/40/2.25=1.80kN/m2
箱梁内外模自重：q3=(0.4×15+0.14×15+1.2×4)/2.25=5.73kN/m2
设备及施工人员荷载：q4=2.50×1.4=3.50kN/m2
震捣砼荷载：q5=4×1.4=5.60kN/m2
倾倒砼荷载：q6=2×1.4=2.80kN/m2
故计算荷载为：q强度=q1+q2+q3+q4+q5+q6=69.2kN/m2
q刚度=q1+q2+q3=57.3kN/m2
3.2.1内楞验算（90×90mm木方）
根据计算荷载则强度验算荷载：q=(q强度+q自重)=(69.2+0.40)×0.3=20.88N/mm
考虑安全按简支梁计算，计算跨度（即外楞间距和支撑纵间距）600mm。
q=20.88N/mm
得：M=1/8×qL2=1/8×(20.88×6002)=0.94×106N.mm
又：W=bh2/6=90×902/6=0.122×106mm3
故：σ=M/W=0.94×106/0.122×106
=7.70N/mm2<[σ]=9.50N/mm2（东北落叶松）
按三跨连续梁计算剪力，计算跨度600mm。
得：V=0.6qL=0.6×20.88×600=7517N
故：τ=3V/2bh=3×7517/2×90×90
=1.39N/mm2<[τ]=1.60N/mm2（东北落叶松）
q=20.88N/mm
根据计算荷载则刚度验算荷载：
q=(q刚度+q自重)=(57.3+0.40)×0.3=17.31N/mm
挠度按简支梁计算，计算跨度600mm。
q=17.31N/mm
已知：E=1×104N/mm2I=bh3/12=90×903/12=547×104mm4
ωmax=5qL4/384EI=5×17.31×6004/384×1×104×547×104
=0.53mm＜[ω]=L/400=600/400=1.5mm（结构表面外露）
3.2.2外楞验算（2φ48×3钢管）
p=(q传+q自重)=(20.88×600+0.07×580)=12569N
考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度580mm（即支撑横间距）。
得：M=1/4×pL=1/4×(12569×580)=1.823×106N.mm
又：W=4.49×103×2=8.98×103mm3
故：σ=M/W=1.823×106/8.98×103
=203.01N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）
剪力按三跨连续梁计算，计算跨度580mm，跨内最大剪力
得：V=2p=2×12569=25138N
又：A=424×2=848mm2
故：τ=3V/2A=3×25138/2×848
=44.47N/mm2<[τ]=125N/mm2（钢材）
根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：
p=(q传+q自重)=(18.9×600+0.07×580)=11381N
挠度按单跨简支梁计算，计算跨度580mm。
已知：E=2.1×105N/mm2I=10.78×104×2=21.56×104mm4
ωmax=pL3/48EI=11381×5803/48×2.1×105×21.56×104
=1.02mm＜[ω]=L/400=580/400=1.45mm（结构表面外露）
3.2.3扣件式钢管支撑验算
N=(69.2+0.4+0.07/0.58+0.6)kN/m2×0.58m×0.6m=24472N
取步距1.2m计算，查表得对接立杆的容许荷载
[N]=29200＞24472N，满足要求。
λ=L/r=1200/15.9=75.47＜[λ]=150，满足要求。
3.3.1次梁验算（[16槽钢）
q自重=0.1723kN/m。
根据内楞传递荷载则强度验算荷载：
p=(q传+q自重)=(15.79×600+0.1723×1200)=9681N
考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度1200mm（即主梁间距）。
得：M=n/8×pL=4/8×9681×1200=5.81×106N.mm
又：W=107.304×103mm3
故：σ=M/W=5.81×106/107.304×103=54.15N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）
剪力按三跨连续梁计算，计算跨度1200mm，跨内最大剪力
得：q=12p/3200=12×9681/3200=36.3N/mm
V=0.6qL=0.6×36.3×1200=26136N
又：A=2515mm2
故：τ=3V/2A=3×26136/2×2515=15.59N/mm2<[τ]=125N/mm2（钢材）
根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：
p=(q传+q自重)=(12.22×600+0.1723×1200/4)=7384N
挠度按单跨简支梁计算，计算跨度1200mm。
已知：E=2.1×105N/mm2I=858.43×104mm4
ωmax=(5n2+2/384nEI)pL3=(5×42+2/384×4×2.1×105×858.43×104)×7384×12003
=0.38mm＜[ω]=L/400=1200/400=3.0mm（结构表面外露）
3.3.2主梁验算（I40工字钢）
q自重=0.676kN/m。根据次梁传递荷载则强度验算荷载：
p=(q传+q自重)=9681×4+0.676×5000/9=39100N
考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度5000mm（即门洞宽度）。
得：M=(n2+1)/8n×pL=(92+1)/(8×9)×39100×5000=222.65×106N.mm
又：W=1078.27×103mm3
故：σ=M/W=222.65×106/1078.27×103
=206.49N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）
根据次梁传递荷载则刚度验算荷载：
p=(q传+q自重)=7384×4+0.676×5000/9=29912N
挠度按单跨简支梁计算，计算跨度5000mm。
已知：E=2.1×105N/mm2I=21565×104mm4
ωmax=(5n4+2n2+1/384n3EI)pL3
=(5×94+2×92+1/384×93×2.1×105×21565×104)×29912×50003
=9.72mm＜[ω]=L/400=5000/400=12.5mm（结构表面外露）
3.3.3立柱验算□40×40
立柱顶由顶梁传递的荷载：N=39100N×9/2=175950N
轴心受压构件：σ=N/φA=175950N/0.903×5858mm2
=33.26N/mm2＜[σ]=215N/mm2（钢材）
箱梁板砼浇筑高度2.80m，浇筑速度≤1.0m/h。
浇筑温度为T=30℃，砼重力密度γc=25kN/m3。
按浇筑速度计算，查表经修正后最大侧压力为：
F=23.68×1×1.2×1.15=32.68kN/m2
有效压头高度：h=F/γc=32.68/25=1.31m。
侧压力32.68kN/m2
新浇筑砼初凝时间（未考虑缓凝剂）t=200/(30+15)=4.5h。
按浇筑总高度计算，最大侧压力为：F=25×2.8=70kN/m2
综合上述情况分析，侧墙的侧压力应按32.68kN/m2计算。
3.4.1内楞验算（90×90mm木方）
侧压力荷载：q1=32.68×0.3×1.2=11.76kN/m
振捣荷载：q2=4×0.3×1.4=1.68kN/m
根据计算荷载则强度验算荷载：q=(q1+q2)=11.76+1.68=13.44N/mm
考虑安全按简支梁计算，计算跨度（即外楞间距和对拉杆水平间距）750mm。
q=13.44N/mm
得：M=1/8×qL2=1/8×(13.44×7502)=0.945×106N.mm
又：W=bh2/6=90×902/6=0.122×106mm3
故：σ=M/W=0.945×106/0.122×106
=7.75N/mm2<[σ]=9.50N/mm2（东北落叶松）
按三跨连续梁计算剪力，计算跨度750mm。
得：V=0.6qL=0.6×13.44×750=6048N
故：τ=3V/2bh=3×6048/2×90×90
=1.12N/mm2<[τ]=1.60N/mm2（东北落叶松）
q=13.44N/mm
根据计算荷载则刚度验算荷载：q=q1=11.76N/mm
挠度按简支梁计算，计算跨度750mm。
q=11.76N/mm
已知：E=1×104N/mm2I=bh3/12=90×903/12=547×104mm4
ωmax=5qL4/384EI=5×11.76×7504/384×1×104×547×104
=0.89mm＜[ω]=L/400=750/400=1.875mm（结构表面外露）
3.4.2外楞验算（2φ48×3钢管）
q外=0.07kN/m。根据内楞传递荷载则强度验算荷载：
p=q传=13.44×750=10080N
考虑安全因素单跨简支梁计算，计算跨度600mm（即对拉杆竖间距）。
得：M=1/4×pL=1/4×(10080×600)=1.512×106N.mm
又：W=4.49×103×2=8.98×103mm3
故：σ=M/W=1.512×106/8.98×103=168.37N/mm2<[σ]=215N/mm2（钢材）
剪力按三跨连续梁计算，计算跨度600mm，跨内最大剪力
得：V=2p=2×10080=20160N
又：A=424×2=848mm2
故：τ=3V/2A=3×20160/2×848
=35.66N/mm2<[τ]=125N/mm2（钢材）
根据内楞传递荷载则刚度验算荷载：p=q传=11.76×750=8820N
挠度按单跨简支梁计算，计算跨度600mm。
已知：E=2.1×105N/mm2I=10.78×104×2=21.56×104mm4
ωmax=pL3/48EI=8820×6003/48×2.1×105×21.56×104
=0.877mm＜[ω]=L/400=600/400=1.5mm（结构表面外露）
根据验算荷载则所承受的拉力：
P=(32.68kN/m2×1.2+4kN/m2×1.4)×0.75m×0.60m=20167N
选用M16=24500N（允许拉力）＞20167N
3.5支架基础及地基承载力验算
3.5.1立杆基础承载力验算（C15砼硬化面上）
箱梁端梗肋部位单根立杆所承受压力（最大）：P=24472N；
混凝土局部受压强度R=P/A=24472N/100mm×100mm=2.45MPa＜10MPa
立杆荷载通过混凝土硬化层应力按45度传递至地基土，则地基承载力
σ=24472N+0.4×0.4×0.15×24000N/400×400=0.16MPa＜0.20MPa
3.5.2立杆基础承载力验算（沥青砼硬化面上）
箱梁端梗肋部位单根立杆所承受压力（最大）：P=20802N；
混凝土局部受压强度R=P/A=20802N/100mm×100mm=2.08MPa＜3.70MPa
立杆荷载通过混凝土硬化层应力按45度传递至地基土，则地基承载力：
σ=20802N+0.4×0.4×0.15×24000N/400×400=0.13MPa＜0.24MPa
3.5.3立柱基础承载力验算（25砼支墩上）
箱梁中部单根立柱所承受压力（最大）：P=175950N；
混凝土局部受压强度R=P/A=175950N/400mm×400mm=1.10MPa＜12.5MPa
立柱荷载通过混凝土基础应力按45度角传递至地基土，则地基承载力：
σ=175950N+0.5×1.6×0.6×24000N/500×1600=0.23MPa＜3.70MPa
预压采用沙包堆积配重压载。
预压荷载：箱梁标准断面q1=32.80kN/m2×1.1=36.08KN/m
箱梁端部最大q2=49.76kN/m2×1.1=54.74KN/m
采用沙包堆载高度：h1=36.08/15=2.41m
某高速公路绿化环境工程施工组织设计.docH2=54.74/15=3.65
用沙包堆积加载，加载次序为先梁中后梁两端再到中间分层对称进行。
观测点的设置位置：纵向上，在孔跨1/8、1/4、3/8、1/2、5/8、3/4、7/8位置及梁两端紧挨墩身位置共9个横向断面；横向上，在梁底板中心及两侧腹板底部，以及两侧翼缘板底部中心位置共5个纵向断面；竖向上，支架底部硬化层及支架顶部面共2个断面；整孔支架共设置90个观测点，经观察连续24小时沉降量小于1mm时，即可视为沉降稳定，进行卸载。
立模预留拱度=实测沉降量+理论计算反拱度（设计图纸反拱66mm,实际施工44mm满足设计要求）
卸载程序与加载程序相反。
芜铜公路大桥40米箱梁如期、按质、安全、完工。在施工过程中支架安全可靠，满足了本工程的安全要求吉林省农村生活垃圾处理体系评价导则.pdf，也满足了省道过往车辆和行人的安全。工程质量得到了有关专家的一致好评。
1．《建筑工程计算手册》蒋正荣2001.7
2．《桥梁施工工程师手册》杨文渊徐犇1995.1