施工组织设计下载简介
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某双线大桥现浇连续梁满堂支架施工方案底板处：P1=34.34×3.6÷2＝61.81KN，按简支梁计，
腹板处集中力：I18横梁自重11.25×0.3×6÷3.6＝5.625Kg/m=0.055KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.055+（11.61+1.02）/0.6=21.67KN/m。
P2=21.67×3.6÷2＝39.01KN,将集中力简化为均布荷载，考虑横梁自重荷载，按简支梁计，
GB／T 50744-2011 轧机机械设备安装规范(完整正版、清晰无水印).pdfq=39.01/0.3+0.566=130.596KN/m
翼缘板处集中力：I18横梁自重11.25×0.9×6÷3.6＝16.875Kg/m=0.165KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=0.566+0.165+（13.36+1.02）/0.6=24.69KN/m。
P3=24.69×3.6÷2＝44.44KN
以上计算得受力最大的立柱受力R=2P1+3P2=2×61.81+3×39.01＝240.65KN
＝P/A=240.65×103÷7352=32.73Mpa<[]=140Mpa
1.4.1、C20混凝土条型基础
φ500mm立柱自重为0.743×6＝4.458KN，横梁自重为0.566×0.6=0.34KN,C20混凝土抗压强度为14.0Mpa，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×600mm2。
＝P/A=(4.458+0.34+240.65)×103÷（600×600）=0.682<[]=14.0Mpa
1.4.2、地基承载力
混凝土扩散角取立柱下方单位受力面积条型基础自重为q=25×0.6=15KN/m2，地基容许承载应力为[]=0.40Mpa
＝P/A+q=(4.458+0.34+240.65)×103÷(600×1700)+
15×10－3=0.24<[]=0.40Mpa
托梁以外支架直接作用于硬化地面的地基：
立杆底调钢板为10cm×10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土扩散角取。
则地基承载应力为＝N/A=20.2×103/3702=0.15Mpa<[]=0.40Mpa
2.1、钢管支架高度为15米，支架自重荷载为：
N1=1.2×（4×16.48+2×7.05+15×（1.32+2.47））＝164.244Kg＝1.6KN
则N=N0+N1=20.78KN<[N]=75.85KN
σa＝N/Aji＝20.78×103/489＝42.5Mpa<[σ]=140Mpa
立杆底调钢板为10cm×10cm，C20混凝土厚20cm，混凝土扩散角取，则地基承载应力为＝N/A=20.78×103/3702=0.15Mpa<[]=0.40Mpa
3.1、托梁以上支架受力同Ⅲ－Ⅲ截面。
3.2、I56c纵向托梁
纵向托梁采用I56c工字钢，容许应力跨度为9m，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：
I56c自重为123.85Kg/m＝1.21KN/m，I18横梁自重11.25×0.6×15÷9＝11.25Kg/m=0.11KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.11+20.78/0.6=35.95KN/m。
底板处：P1=35.95×9＝323.55KN，考虑I56c横梁自重按简支梁计，
腹板处集中力：I18横梁自重11.25×0.3×15÷9＝5.625Kg/m=0.055KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.055+（11.61+1.6）/0.6=23.28KN/m。
P2=23.28×9＝209.52KN,将集中力简化为均布荷载，考虑横梁自重荷载，按简支梁计，
q=209.52/0.3+1.21=699.61KN/m
翼缘板处集中力：I18横梁自重11.25×0.9×15÷9＝16.875Kg/m=0.165KN/m，将立杆传递的轴向力按均布荷载计，则q=1.21+0.165+（13.36+1.6）/0.6=26.3KN/m。
P3=26.3×9＝236.7KN
3.4、φ500mm钢管立柱
以上计算得受力最大的立柱受力P=（2P1+3P2）/2=(2×323.55+3×209.52)/2＝637.83KN
＝P/A=1275.66×103÷15778=40.4Mpa<[]=140Mpa
3.5、C20混凝土基础
φ500mm钢管立柱自重为0.74×8.5＝6.29KN，横梁自重为1.21×0.6×2＝1.452KN，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×600mm2。C20混凝土抗压强度为14.0Mpa
＝P/A=(6.29+1.452+637.83)×103÷（600×600）=1.792Mpa<[]=14.0Mpa
墩身及基础自重25×12×2×1=600KN
6×P1+10×P2+7×P3=6×323.55+10×209.52+7×236.7=5693KN,则:
=(5693+600)×103÷（2000×12000）=0.26Mpa<[]=0.4Mpa
结论：经以上计算，该方案可行！
以上方案经中交二公局工程有限公司技术中心验算审核后，进行如下优化：
Ⅱ－Ⅱ截面条型基础截面尺寸调整为600mm×600mm；
Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅳ－Ⅳ截面立柱之间采用φ48钢管剪刀撑平联，增加支架的整体稳定性及抗风性能，如下图所示：
新建铁路贵阳至广州线贵阳至贺州段
三江车站2#双线大桥满堂支架
中交第二公路工程局有限公司
三江车站2#双线大桥满堂支架计算复核书
三江车站2号双线大桥，上部结构形式为两联六跨等高截面连续梁（6×32m）。两桥台均为T型空心桥台，3#墩身为3.0×8.0m圆端实心墩、其余墩身为2.2×7.3m圆端实心墩，各墩高分别为15m、19m、18m、16m、16m。箱梁截面形式采用单箱单室，计算取梁端最不利截面，高3.028m（梁中心3.05m），箱梁顶板宽度12.20m，底板宽度5.68m，翼缘板悬挑处2.90m，腹板采用1：0.15倾斜坡度；翼缘板边缘厚24.5cm，根部厚65cm；顶板厚度为60cm；腹板厚度为107.2cm；底板厚度为70cm。其它细部尺寸如下图所示：
箱梁端部横截面（单位：mm）
1、三江车站2号双线大桥设计图；
3.设计规范及参考资料
2、《路桥施工计算手册》；
3、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；
⑴箱梁砼施工考虑1.05的超载系数；
⑵模板重量按：1.0kN/m2（木模）；
⑶其他施工荷载取：2.5kN/m2；
⑷倾倒混凝土及振捣混凝土：4.0kN/m2；
⑸混凝土浇注时动力系数：1.2；
⑹考虑风荷载对结构的影响：V=19.1m/s(10年一遇)。
箱梁底模、侧模和内模均采用δ＝15mm的竹胶板。竹胶板容许应力:，弹性模量。
5.1.1翼缘板下模板检算
本次计算取箱梁翼缘板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板。
翼缘模板15mm厚竹胶板的截面特征值为：
根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为。
5.1.2底板下模板检算
本次计算取箱梁底板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板。
翼缘模板15mm厚竹胶板的截面特征值为：
根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为。
5.1.3腹板下模板检算
本次计算取箱梁腹板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木作为模板的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算模板。
翼缘模板15mm厚竹胶板的截面特征值为：
根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为。
5.2.1翼缘板下小横梁检算
本次计算取箱梁翼缘板荷载为计算控制荷载，小横梁间距为0.3m，将方木下分配梁作为方木的支座，按简支梁进行计算。
横向10×10cm方木的截面特征值为：
根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为。
5.2.2底板下小横梁检算
本次计算取箱梁翼缘板荷载为计算控制荷载，分配梁间距为0.6m，将方木下分配梁作为方木的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算方木受力。
横向10×10cm方木的截面特征值为：
根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为。
5.2.2腹板下小横梁检算
本次计算取箱梁腹板荷载为计算控制荷载，分配梁间距为0.3m，将方木下分配梁作为方木的支座，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算方木受力。
横向10×10cm方木的截面特征值为：
根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为。
纵向分配梁材料选用I12.6，容许应力水平搭设在间距L=60cm的支架顶托上，按简支梁计算。经查表得截面特性如下：
经计算知腹板处型钢分配梁受力最大，所以型钢分配梁计算控制荷载为，按均布荷载作用下的三跨连续梁来计算方木受力。
根据《公路桥涵施工技术规范》第9.2.4条规定：模板的允许最大变形为。
支架横桥向在翼缘板下间距为0.9m、底板下间距为0.6m、腹板下间距为0.3m，纵桥向间距为0.6m，横杆步距为1.2m。第一跨和第六跨地形为台阶状，支架下设托梁，第二跨因跨河道设门式支架，具体详见“箱梁支架纵桥向布置图”和“箱梁支架横桥向布置图”。分别对Ⅱ－Ⅱ截面、Ⅳ－Ⅳ截面进行计算。
经计算知立杆承受的最大力为：
作用在脚手架上的水平风荷载标准值
——风荷载标准值（）；
——风荷载高度变化系数；
——脚手架风荷载体型系数；
——基本风压（）；
由风荷载产生立杆弯矩值：
——风荷载产生的弯矩；
——风荷载标准值（）；
——立杆的计算长度；
——有效弯矩系数，采用1.0；
——截面塑性发展系数，钢管截面为1.15；
——立杆的截面模量；
——欧拉临界力，(E为材料的弹性模量，为压杆长细比)；
5.5.1Ⅱ—Ⅱ截面托架梁检算
I32b纵向拖梁应力图
5.5.2Ⅳ—Ⅳ截面托架梁检算
根据施工图资料显示，桥址第1跨和第6跨处地基第一层为粉质黏土，σ0=0.18MPa，层厚第1跨下1m、第6跨下3m；第二层为强风化砂岩，σ0=0.40MPa，层厚约8m；以下为弱风化砂岩，σ0=0.70MPa。
第1跨和第6跨下为山体斜坡，施工时挖除表层粉质黏土，将下层的强风化砂岩层修整成台阶状（见方案附图），顶面浇筑15cm厚C20混凝土，之上直接安装支架。
第2跨为跨河段，表层为粗圆砾土，σ0=0.25MPa，层厚1～4m；下层为强风化砂岩，σ0=0.40MPa。
支架以门式支架通过，建C20片石混凝土临时支撑墩，临时墩基础坐在强风化砂岩上。
3～5跨第一层为粉质黏土，σ0=0.12MPa，层厚从2#墩到5#墩渐变1～6m；第3跨第二层为粗圆砾土，σ0=0.25MPa，层厚从2#墩到3#墩渐变4～1m；第4跨、第5跨第二层为强风化砂岩，σ0=0.40MPa，层厚约7m；以下为弱风化砂岩，σ0=0.70MPa。
3～5跨支架直接搭设在地表上，在支架搭设前，利用挖掘机将桥宽两侧各加宽1m范围地表粉质黏土挖除1m（钻孔桩施工时的泥浆池沉渣必须全部挖除）；然后用符合路基B组填料的隧道弃渣分层换填至方案设计高度，每层填筑厚度不大于30cm，压实系数＞0.92；然后再浇筑15cm厚C20混凝土，之上安装支架。
各跨换填顶面略高于原地面以利于排水和防止倒灌，在地面硬化两侧，设纵向排水沟（截面形式如下图），将雨水和养生水引排至施工范围以外，以免地基受浸泡后变形沉降，造成支架失稳。地基处理完成后应按下节要求进行预压，预压结果判定合格后方可进行支架施工。
5.6.2Ⅱ—Ⅱ基础应力检算
⑴C20条形混凝土基础
单根立柱最大支反力为：,C20混凝土抗压强度为9.6Mpa，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为350×200mm2。
混凝土扩散角取，单根立柱下方受力面积内基础自重为q=25×0.6=15KN/m2，地基容许承载应力为[]=0.40Mpa
基础调为，此时应力为：
建筑节能分部工程施工方案.doc5.6.3Ⅳ—Ⅳ基础应力检算
⑴C20片石混凝土临时墩
单根立柱最大支反力为：,C20混凝土抗压强度为9.6Mpa，立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×200mm2。
立柱下钢板（δ＝16mm）尺寸为600×300mm2。
5.6.4硬化基础应力检算
立杆底调钢板为7cm×7cmJG／T 571-2019标准下载，C20混凝土厚15cm，混凝土扩散角取。
1．该方案局部基础应力超过允许应力，可做适当的调整；其余具有一定的安全储备。
2．建议托架立柱根据现场材料增加平联及剪刀撑，增加支架的整体稳定性及抗风性能。