施工组织设计下载简介

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工程设计图纸、《施工组织设计大纲》及相关施工文件；

《建筑施工手册》2003年第4版；

DB13／T 5360-2021标准下载《建筑施工现场管理标准（试行）》；

国家现行的规范、规程，主要包括：

《青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定》

10.模板支撑架计算书

支架高度16米楼板模板计算书详附件A。

支架高度16米框架梁计算书详附件B。

附件A支架高度16米楼板模板计算书

1.方案选择及计算参数

支架的设计参数为：混凝土板厚11cm,杆纵距la=0.65m，立杆横距lb=0.65m，步距h=1.8m；立杆截面积A=424mm2；立杆的截面抵抗矩W=4.5×103mm3；立杆的回转半径i=15.9mm；钢材的抗压设计强度fc=0.215KN/mm2；弹性模量E=2.06*105N/mm2,惯性矩I=10.78cm4。

支架搭设高度16米，面板采用15mm木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：[f]=13N/mm2，抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2，木方弹性模量E=9500N/m2，胶合板弹性模量E=3500N/m2。活荷载取3KN/m2,木方间距为30cm，木方截面40mm*90mm.

取最不利架高16米计算

模板面板按3跨连续梁计算

I=65*1.2*1.2*1.2/12=9.36cm4

W=65*1.2*1.2/6=15.6m3

静荷载标准值：q1=25*0.12*0.65=1.95KN/m

活荷载标准值：
3*0.65=1.95KN/m

荷载组合值：1.2*1.95+1.4*1.95=5.07KN/m

M=0.1*5.07*0.32=0.046KN*m

f=0.046*1000*1000/15.6*1000=2.95N/mm2<[f]

Vmax=0.6*5.07*0.3=0.92KN

T=3*920/(2*650*15)=0.142N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求

W=0.677*5.07*3004/(100*3500*9.36*104)=0.849mm

3.1.1钢筋混凝土自重线荷载25*0.3*0.11=0.825KN/m

3.1.2模板自重线荷载

3.1.3活荷载取值

静荷载q1=0.825+0.105=0.930KN/m

荷载组合值：1.2*0.930+1.4*0.9=2.376KN/m

I=9*4*4*4/12=48cm4

W=9*4*4/6=24cm3

3.2.1抗弯强度计算

M=0.1*2.376*0.65*0.65=0.1KN*m

f=0.1*1000*1000/24*1000=4.2N/mm2<[f]=13N/mm2

3.2.2抗剪强度计算

Vmax=0.6*2.376*0.65=0.93KN

T=3*930/(2*40*90)=0.388N/mm2<[T]=1.4N/mm2

W=0.677*2.376*6504/(100*9500*48*104)=0.63mm

水平钢管按照木方传递的集中力三跨连续梁计算，

木方传递的集中力F=2.376*0.65=1.55KN

Vmax=1.833*1550*6503/(100*2.06*105*10.78*104)=0.35mm<650/150=4.3mm

Mmax=0.267*1.55*0.65=0.269KN*m

σ=0.269*106/4.5*103=60N/mm2<205N/mm2

扣件抗滑移承载力设计值取8KN

水平钢管两端支座反力F=1.55*3=4.65KN<8KN

q1钢管自重：查表得钢管每米0.1253KN/m

取活载为3KN/mm2

6.3不考虑风荷载时荷载组合值为：

6.4立杆稳定性计算公式

长细比为
查表得φ=0.186

立杆基础底面的平均压力：

p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)

A——基础底面面积A=0.25m2

Fg——地基承载力设计值(kN/m2)；

地基承载力设计值应按下式计算

Fg=kc*Fgk=420*1=420KN/m2>37.2KN/m2

kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1

fgk——地基承载力标准值；fgk=420kpa

地基承载力的计算满足要求。

附件B支架高度9.55米、16米框架梁计算书

1.方案选择及计算参数

支架的设计参数为：取最不利架高16米，梁截面350mm*650mm计算。梁底两侧立杆横向间距取为650mm，纵向间距取650mm；梁底支撑采用三排立杆，立杆纵距la=650mm，

立杆横距lb为100mm、150mm、150mm、100mm，步距h=1.8m；取梁底两侧立杆为1号杆，梁底支撑立杆为2号杆。立杆截面积A=424mm2；立杆的截面抵抗矩W=4.5×103mm3；立杆的回转半径i=15.9mm；钢材的抗压设计强度fc=0.215KN/mm2；弹性模量E=2.06*105N/mm2,惯性矩I=10.78cm4，对拉螺栓采用直径14mm，水平间距450mm,竖向间距600mm.

面板采用15mm板，木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：[f]=13N/mm2，抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2，木方弹性模量E=9500N/m2，胶合板弹性模量E=3500N/m2。活荷载取3KN/m2,木方间距为10cm，木方截面40mm*90mm。

模板面板按3跨连续梁计算

I=65*1.5*1.5*1.5/12=18.28cm4

W=65*1.5*1.5/6=24.375cm3

静荷载标准值：q1=25*1.7*0.65=27.625KN/m

活荷载标准值：3*0.65=1.95KN/m

荷载组合值：1.2*27.625+1.4*2.7=36.93KN/m

M=0.1*40*0.1*0.1=0.04KN/m

f=0.04*1000*1000/24.375*1000=1.64N/mm2<[f]=13N/mm2满足要求

Vmax=0.6*36.93*0.1=2.216KN

T=3*3000/(2*650*15)=0.462N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求

W=0.677*36.93*1004/(100*3500*18.28*104)=0.04mm

3.1.1钢筋混凝土自重线荷载

3.1.2模板自重线荷载

3.1.3活荷载取值3KN/m2

I=4*9*9*9/12=243cm4

W=4*9*9/6=54cm3

3.2.1抗弯强度计算

M=0.1*5.56*0.65*0.65=0.235KN*m

f=0.235*1000*1000/54*103=4.35N/mm2<[f]=13N/mm2

3.2.2抗剪强度计算

Vmax=0.6*5.56*0.65=2.1684KN

4.11号杆稳定性计算

4.1.1静荷载标准值：

每1米长钢管自重为：（37.67+37.67*0.8*2）（纵横立钢管）+12.95*2（直角扣件）+18.04/6（对接扣件）=0.127KN/m

模板自重q2=0.35*(0.2+1.7+0.45)*0.9=0.74KN

混凝土自重：q3=25*（0.45+0.2）*0.9*0.12（顶板）+25*1.7*0.05*0.9（主梁）=1.175+1.91=3.1KN

Ng=q1+q2+q3=2.032+0.74+3.1=5.87KN

4.1.2活荷载标准值：

取活载为3KN/mm2

Nq=3*0.9*0.75=2.025KN

4.1.3不考虑风荷载时荷载组合值为：

N=1.2*Ng+1.4*Nq=1.2*5.87+1.4*2.025=9.9KN

4.1.4立杆稳定性计算公式

长细比为
=3120/15.9=196.22查表得φ=0.186

4.22号杆稳定性计算

（1）4.2.1静荷载标准值：

每1米长钢管自重为：（37.67+37.67*0.9*2）（纵横立钢管）+12.95*2（直角扣件）+18.04/6（对接扣件）=0.134KN/m

模板自重q2=0.35*(0.25+1.7+0.1)*0.9=0.65KN

混凝土自重q3=25*0.2*0.6*0.12（顶板）+25*1.7*0.25*0.6（主梁）=0.36+6.375=6.735KN

4.2.2活荷载标准值：

取活载为3KN/mm2

Nq=3*0.35*0.9=1KN

4.2.3不考虑风荷载时荷载组合值为：

N=1.2Ng+1.4Nq=1.2*9.31+1.4*1=12.57KN

4.2.4立杆稳定性计算公式

长细比为
=3120/15.9=196.3查表得φ=0.186

水平钢管按照三跨连续梁计算

作用在水平管的线荷载：

扣件抗滑移承载力设计值取8KN,7.78KN<8KN,满足要求。

梁底水平杆与梁两侧立杆相连时采用双扣件。

7.1梁侧模荷载标准计算值

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

采用内部振捣时，新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中
——混凝土的重力密度，取25kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取8h；

T——混凝土的入模温度，取30℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.5m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.7m；

1——外加剂影响修正系数，取1.2；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1=42.5kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kn/m2。

7.2梁侧模板面板的计算

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。计算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。

7.2.1抗弯强度计算

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——面板的最大弯距(N*mm)；

W——面板的净截面抵抗矩,W=90×1.2×1.2/6=21.6cm3；

[f]——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q——作用在模板上的侧压力50.94*0.9=45.85KN/M；

l——计算跨度(内楞间距),l=100mm；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；经计算得到，面板的抗弯强度计算值4.49N/mm2；

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

其中q——作用在模板上的侧压力，q=45.85N/mm；

l——计算跨度(内楞间距),l=100mm；

E——面板的弹性模量,E=3500N/mm2；

I——面板的截面惯性矩,
；

面板的最大允许挠度值,
；

面板的最大挠度计算值,
满足要求。

7.3梁侧模板内楞的计算

内楞直接承受模板传递的荷载，通常按照均布荷载的三跨连续梁计算。

内龙骨采用木楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为

7.3.1内楞抗弯强度计算

其中f—内楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M—内楞的最大弯距(N.mm)；

W—内楞的净截面抵抗矩；

[f]—内楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中q—作用在内楞的荷载

l——内楞计算跨度(外楞间距),l=900mm；

内楞抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

经计算得到，内楞的抗弯强度计算值7.75N/mm2；

内楞的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

7.3.2内楞的挠度计算

其中E——内楞的弹性模量,E=9500N/mm2；

内楞的最大允许挠度值[w]=3.33mm；经计算内楞的最大挠度计算值w=1.12mm；

内楞的挠度验算w<[w],满足要求!

7.4梁侧模板外楞的计算

7.4.1外楞抗弯强度计算:

外楞承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:外钢楞的规格:圆钢管48×3.0；外钢楞截面抵抗矩W=4.5cm3；外钢楞截面惯性矩I=10.78cm4；

其中f——外楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——外楞的最大弯距(N*mm)；

W——外楞的净截面抵抗矩；4.5cm3

[f]——外楞的抗弯强度设计值(N/mm2)。

其中P——作用在外楞的荷载，
；

l——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距),l=900mm；

外楞抗弯强度设计值[f]=205N/mm2；

经计算得到，外楞的抗弯强度计算值128.8N/mm2；外楞的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

7.4.2外楞的挠度计算

其中E——外楞的弹性模量,
；

外楞的最大允许挠度值,[w]=3.33mm；

外楞的最大挠度计算值,w=0.135mm；

外楞的挠度验算w<[w],满足要求!

选用M14螺栓，M14螺栓，螺栓内径11.84mm，净面积105mm2,容许拉力[N]=17.8kN。

穿梁螺栓的拉力N=50.94*0.45*0.6=13.8KN

对拉螺栓的应力
;经计算得应力为131.4N/mm2<170N/mm2

98浙J30：卷帘门.pdf立杆基础底面的平均压力：

p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)

A——基础底面面积A=0.25m2

Fg——地基承载力设计值(kN/m2)；

地基承载力设计值应按下式计算

kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1

fgk——地基承载力标准值；fgk=150kpa

DB34／T 2838-2017 农村饮水安全管材管件质量监督抽查实施规范地基承载力的计算满足要求。

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