施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

1、安装完毕的平台模板、梁模板不可临时堆料和当作业平台，模板平放时，要有木方垫架。立放时，要搭设分类模板架，模板触地处要垫木方，以此保证模板不扭曲不变形，防止模板的变形、标高和平整度产生偏差。不可乱堆乱放或在组拼的模板上堆放分散模板和配件。

2、工作面已安装完毕的墙、柱模板，不准在吊运其它模板时碰撞，不准在预拼装模板就位前作为临时椅靠，以防止模板变形或产生垂直偏差。工作面已安装完毕的平面模板，不可做临时堆料和作业平台，以保证支架的稳定，防止平面模板标高和平整产生偏差。

3、拆除模板时，不得用大锤、撬棍硬碰猛撬，以免混凝土的外形和内部受到损伤，防止砼墙面及门窗洞口等处出现裂纹。

4、保持模板本身的整洁及配套构件的齐全，放置合理，保证板面不变形。

5、模板吊运就位时要平稳、准确，不得碰砸墙体、楼板及其它已施工完了的部位，不得兜挂钢筋。用撬棒调整模板时，撬棒下要支垫木方DB15／T 953-2016 内蒙古自治区公路坡面生态防护设计规范.pdf，要注意保护模板下面的海绵条或砂浆找平层。

6、冬季施工防止砼受冻，当砼达到规范规定的拆模强度后方准拆模，否则会影响砼质量。

梁、板底不平、下挠；梁侧模板不平直；梁上下口涨模：防治的方法是，梁、板底模板的龙骨、支柱的截面尺寸及间距应通过设计计算决定，使模板的支撑系统有足够的强度和刚度。作业中应认真执行设计要求，以防止混凝土浇筑时模板变形。模板支柱应立在垫有通长木板的坚实的地面上，防止支柱下沉，使梁、板产生下挠。梁、板模板应按设计或规范起拱。梁模板上下口应设销口楞，再进行侧向支撑，以保证上下口模板不变形。

1、涨模、断面尺寸不准：防治的方法是，根据柱高和断面尺寸设计核算柱箍自身的截面尺寸和间距，以及对大断面柱使用穿柱螺栓和坚向钢楞，以保证柱模的强度、刚度足以抵抗混凝土的侧压力。施工应认真按设计要求作业。

2、柱身扭向：防治的方法是，支模前先校正柱筋，使其首先不扭向。安装斜撑（或拉锚），吊线找垂直时，相邻两片柱模从上端每面吊两点，使线坠到地面，线坠所示两点到柱位置线距离均相等，即使柱模不扭向。

3、轴线位移，一排柱不在同一直线上：防治的方法是，成排的柱子，支模前要在地面上弹出柱轴线及轴边通线，然后分别弹出每柱的另一方向轴线，再确定柱的另两条边线。支模时，先立两端柱模，校正垂直与位置无误后，柱模项技通线，再支中间各柱模板。柱距不大时，通排支设水平拉杆及剪刀撑，柱距较大时，每柱分别四面支撑，保证每柱垂直和位置正确。

1、墙体厚薄不一，平整度差：防治方法是模板设计应有足够的强度和刚度，龙骨的尺寸和间距、穿墙螺栓间距、墙体的支撑方法等在作业中要认真执行。

2、墙体烂根，模板接缝处跑浆；防治方法是，模板根部砂浆找平塞严，模板间卡固措施牢靠。

3、门窗洞口混凝土变形：产生的原因是，门窗模板与墙模或墙体钢筋固定不牢，门窗模板内支撑不足或失效。

（四）竹胶合板模板在使用过程中应加强管理：

竹胶板模板在使用过程中应加强管理。支、拆模及运输时应轻搬轻放，发现有损坏及变形时，应及时修理。模板应分类、分规格码放，对于竹胶板的侧面、切割面、孔壁应用封边膝封闭，以最大限度地增加周转次数。

1、当提前拆除竖向模板时，竖向模板顶部设一块与梁底同宽的竹夹板，且与竖向模板相互断开，拆模时梁部位不拆，梁底方木断开，向上倒运、周转施工。

2、竹夹板表面如有孔洞、毛边、不平直处，用塑料胶带纸封贴堵缝。

3、当梁底大于4.0米时，梁中间应起拱，起拱高度为2.5‰。

4、所有模板每次周转均应均匀涂刷隔离剂，便于模板拆除，不破坏混凝土成品。

5、悬挑构件必须在强度达到85%以后，方可拆除支撑构件，悬挑超过2米的构件，必须在其强度达到100%后方可拆除。

1、进入施工现场人员必须戴好安全帽，高空作业人员必须佩带安全带，并应系牢。

2、经医生检查认为不适宜高空作业的人员，不得进行高空作业。

3、工作前应先检查使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系挂在身上，钉子必须放在工具袋内，以免掉落伤人。工作时要思想集中，防止钉子所脚和空中滑落。

4、安装与拆除5m以上的模板，应搭脚手架，并设防护栏杆，防止上下在同一垂直面操作。

5、高空、复杂结构模板的安装与拆除，事先应有工实的安全措施。

6、遇六级以上的大风时，应暂停室外的高空作业，雪雨后应先清扫施工现场，略干不滑时再进行工作。

7、二人抬运模板时要互相配合，协同工作。传递模板，工具应用运输工具或绳子系牢后升降，不得乱抛。组合钢模板装拆时，上下应有人接应。钢模板及配件应随装拆随运送。

8、不得在脚手架上堆放大批模板等材料。

9、支撑、牵杠等不得搭在门窗框和脚手架上。通道中间的斜撑、拉杆等应设在1.8m高以上。

10、支模过程中，如需中途停歇，应将支撑、搭头、柱头等钉牢。拆模间歇时，应将已活动的模板、牵杠、支撑等运走或妥善堆放，防止因踏空、扶空而坠落。

11、模板上有预留洞者，应在安装后将洞口盖好，混凝土板上的预留洞，应在模板拆除后即将洞口盖好。

12、拆除模板一般用长撬棒，人不许站在正在拆除的模板上，在拆除楼板模板时，要注意整块模板掉下，尤其是用定型模板做平台模板时，更要注意，拆模人员要站在门窗洞口外拉支撑，防止模板突然全部掉落伤人。

13、在组合钢模板上架设的电线和使用电动工具，应用36V低压电源或采取其他有效的安全措施。

14、装、拆模板时禁止使用2×4”木材、钢模板作立人板。

16、装拆模板时，作业人员要站立在安全地点进行操作，防止上下在同一垂直面工作；操作人员要主动避让吊物，增强自我保护和相互保护的安人意识。

17、拆模必须一次性拆清，不得留下无撑模板。拆下模板要及时清理，堆放整齐。

18、拆除平台底模时，不得一次将顶撑全部拆除，应分批拆下顶撑，然后按顺序拆下搁栅、底模，以免发生模板在自重荷载下一次性大面积脱落。

19、在模板垂直运输时，吊点必须符合扎重要求，以防坠伤人。模板顶撑排列必须符合施工荷载要求，尤其遇地下室吊装，地下室顶模板、支撑还另需考虑大型机械行瞳因素，每平方米支撑数，必须根据载荷要求。拆模时，临时脚手架必须牢固，不得用拆下的模板作脚手板。脚手板搁必须牢固平整，不得有空心板，以防踏空坠落。砼板上的预留孔，应在施工组织设计时就作好技术交底（预设钢筋网架），以免操作人员从孔中坠落。

20、封柱子模板时，不准从顶部往下套。

九、模板及支撑系统计算书

复核墙侧模板的强度、刚度是否满足要求；竖向钢楞和横向钢楞的强度是否满足要求。

墙模板各部件按三跨连续梁来计算。

混凝土侧压力标准值由式：F=0.22rcT0β1β2V1/2得

F=0.22rc（200/t＋15）β1β2V1/2

=0.22×25×200/（25×15）×1×1×2

（取β1=β2=1）β1——外加剂影响修正系数，不加外加剂时取1，加外加剂时取1.2；β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50～90时取1.0。

混凝土侧压力设计值为：

q1=38.9×1.2=46.7KN/M

h=F/rc=46.7/25=1.87M

倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值由表查得4KN/M2。

设计值为：q=4×1.4=5.6KN/M

荷载组合为：q=q1+q2=46.7+5.6=52.2KN/M

由于倾倒混凝土产生的荷载仅在有压力高度范围内起作用，可略去不计，考虑到模板结构不确定因素较多，同时亦不考虑荷载的折减q1=46.7KN/M

墙外侧模板钢楞的计算：

墙侧模板用48×3.5钢管W=5.08×10mm3[Q]=25N/mm2

组成的竖向及水平向楞夹牢，钢楞外用M12普通粗制螺栓拉紧，详见（模板拼装图）

①竖向钢楞间距拟用200mm

q1=46.7KN/M

q3=52.3KN/M

竖向钢楞按连续梁计算，以q3=52.3KN/M处弯矩值为最大，其值为：

Mmax=q3L2/2=52.3×2002/2=1.05×106N·MM

σ=Mmax/W=(1.05×106)/(5.08×103×2)

=10.3.3N/mm2<[σ]=215N/MM2

②横向钢楞间距取值为：600mm

F=Ft/2=15.41/2=7.705KN

Mmax=FL=7.705×103×200=1.54×106N·MM

=（1.05×106）/（5.08×103×2）

=151.6<[Ó]=215N/MM2

对拉螺栓采用的是 M12的普通粗制螺栓，f1=170N/MM2，横向钢楞受竖向钢管结束的集中力，由于竖向钢管较密，可近似按均布荷载计算：

q=q2Lo1=46.7×0.6=28.02N/MM

（Lo1=600mm）

单根螺栓承受的拉力为：

Ft=q1×Lo1×Lo2=46.7×0.6×0.55=15.41KN

[Ft]=d2×ft=3.14×122×170/4=19216.8N=19.216KN

Ft=15.41KN<[Ft]=19.216KN

由以上算得作用于模板上的总荷载设计值为：

q3=q1+q2=46.7+5.6=52.3KN/M2

实际采用的竹胶板的厚度为12mm，查《建筑施工手册》P511页，

得其弹性模量：E=7.6×103N/MM2，fm=80.6N/MM2

模板承受的最大弯矩Mmax按三跨连续梁计算：

W=bh2/6=1220×122/6=29.28×103N/MM2

Mmax=1/10q3L2=1/10×52.3×0.22=KN·M

σ=Mmax/W=0.209×106/29.28×103=7.138N/MM2

模板的挠度按下列确定：

i=bh/12=1/12×1220×123=1.8×102

[w]=L/400=200/400=0.5mm

根据以上计算，对异型柱采用Φ48焊成90°作横楞稳定柱、墙阴角，使墙、柱阴角角度控制在范围内起一定作用。

计算资料：拟采用的木楞为杉木，截面为50×100mm，支撑系统采用Ф48×3.5的钢管，支撑系统包括：水平钢小楞、水平钢大楞、竖向立柱等。梁的立柱间净距采用：平行轴方向间距：800mm，垂直梁轴方向间距（原则根据梁宽度进行确定，为了进行模板受力计算统一按照800mm）：800mm。底板和侧板采用厚为12mm的竹胶板。

E钢=2.1×105N/MM2I管=12.18×104mm4W管=5.08×103mm3

fm=0.6N/MM2E竹胶=7.6×103N/MM2I竹胶=6h3/12=0.35×106mm4

复核h最大的一个梁,若能满足要求,其余的各梁依次类推,在h<1000的梁可在侧模外各设2个夹木楞,支撑系统不变。其他的构造按常用的构造方法处理。

根据工程的施工最不利情况，进行模板支撑系统的受力验算。

梁进行验算选用的梁尺寸为：h=1900mm，b=400mm，L=7720mm。

作用于梁底模上的均布荷载q为：

q=rc×b×h=25×1.9×0.4=19KN·M

M=1/10qL2=1/10×9×8002=0.22

[M]=[fm]×1/6bh

=80.6×1/6×2440×122

M<[M]=0.47KN·M

ω=0.72mm＜[ω]=0.875mm

（2）梁侧模板的计算：

梁侧模板受到的侧压力为：

F=0.22Rc(200/T+15)β1β2V1/2

=0.22×25×(200/25+15)×1×1×3

=47.63KN/M2

混凝土取现场温度T=25℃，β1，β2取β1=β2，V取3m/h

F=RcH=25×1.9=47.5KN/M2

取二者中较小值F=47.5KN/M2

作为标准荷载，有效压头高为：

H=F/Rc=47.5/25=1.9m

考虑到混凝土倾倒时产生的水平冲击力4KN/M2，则其强度验算设计荷载为：

q3=(47.5×1.2+4×1.4)=12.4KN/M

Mmax=1/2ql2

Mmax=1/2×12.4×8002

W=bh2/6=2440×122/6=5.86×104

Q=Mmax/W=(3.9×106)/(5.86×104)

=66.56N/MM2

[Q]=fm80.6N/MM2

I=bh/12=1/12×2440×123=0.35×106

E=7.6×103N/MM2

EI=E板I板+E楞I楞=2.7×109+2.06×105+12.19×104

ωmax=0.273×gl4/100EI=(0.273×56.35×8004)/(100×29.8×109)

[ω]=L/400=800/400=2mm

小楞按简支梁计算,梁作用在钢楞上,荷载简化为集中荷载,按强度和刚度容许跨长计算如下:

[L]=60×W/P+b/2=860×5.08×103/(15.2×103)+400/2

实际L=262<[L]=487.4mm

ω=PL3/48EI=L/400

[L]=15.87I/P

=158.7×12.18×10/(15.2×10)

L=262<[L]=449.2

I=1212.18×104mm

E=2.1×105N/MM2

大楞用Ф4.8×3.5钢管,按连续梁计算,承受小梁传来的集中荷载为简化计算将其转换为均布荷载,精度满足要求,大楞按强度和刚度要求容许跨度按下式计算。

①按强度要求:M=q2L2/10=[f]W,q2=19/2=9.5N/MM

[L]=33051/q2=3305×1/9.5=4673.9mm

实际:L=800mm<[L]=4673.9mm

②按刚度要求:ω=q2L4/150EI=L/400

[L]=2124.7×1/q2

=2124.7×1/9.5

L=800mm<[L]=1003.2mm

(5)竖向钢管立柱的计算:

钢管立柱选用Ф48×3.5,Ф净截面A=489mm2,

W=bh2=1/6×2440×122=58560mm3

ωmax=KwqL4/100EI=

[ω]=L/400=200/400=0.5mm

（三）、平台模板及其支架系统受力情况分析：

钢楞的纵向和横向间距及布置方式详见（楼板模板构造图）钢楞均采用Ф48×3.5的钢管。

1、平台模板的模板计算：

钢楞承受的楼板标准荷载与楼板相同，则钢楞承受的均布荷载为：

=（0.2+2.5+0.11）×0.8×1.2+2.5×0.8×1.4

集中设计荷载：P=2.5×1.4=3.5KN

该均布荷载取最大值，施工荷载均布作用时边跨跨中处的弯矩最大

M1中=1/8q1L2+1/4PL

=1/8×3.256×0.82+1/4×3.5×0.8

б＝Ｍ/Ｗ＝　　　　　　　＝188.97Ｎ/mm2

[б]=215Ｎ/mm2　　

ωmax=Kwq1L4/100EI=

【河北图集】12N6：热力工程[ω]=L/400=800/400=2mm

ωmax<[ω]=2mm

2、模板支撑架立杆强度验算：

立杆用φ48×3.5mm钢管A=489mm2，钢管回转半径i=15.78mm

立杆承受木棱传递荷载（立杆间距800×800mm），不计算传至梁侧模板的的荷载：F=q1×0.8+P

=3.256KN/M×0.8＋3.5KN=6.1KN

支杆的受压应力：б=F/A=6100/489=12.47N/mm<[f]=150N/mm2

高大模板支架专项施工方案论证方案版 (2).doc长细比a=700/15.8=44.3ψ=0.90

б=F/(ψ*A)=6100/(0.90×489)=13.86<[f]=150N/mm2