施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

3、明珠花园A、B型落地式脚手架施工方案(附计算书)

(8)所有杆件和扣件在拆除时应分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送到地面。

(10)拆下的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢固，双点起吊，严禁从高空抛掷。

5)脚手架搭设人员必须是经过按现行国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》（GB5036）考核合格的专业架子工。上岗人员上岗前及每年进行体检，合格者方可持证上岗。

JB／T 1647.2-2012 闭式压力机 第2部分：技术条件.pdf6)搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。

7)脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案的规定进行检查验收，合格后方准使用。

8)作业层上的施工荷载应符合本施工方案的设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。

9)当有六级及六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨、雪后上架作业应有防滑措施。

10)脚手架的安全检查与维护，应按本方案的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。

11)在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：

主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；

12)不得在脚手架基础及其邻近处进行挖掘作业，否则应采取安全措施，并报主管部门批准。

13)临街搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。

14)在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。

16)搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。

根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到如下：

(1)进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

(2)进入施工现场的人员要爱护场内的各种绿化设施和标示牌，不得践踏草坪、损坏花草树木、随意拆除和移动标示牌。

(3)严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

(4)脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证，凡患有高血压、贫血病、心脏病及其他不适于高空作业者，一律不得上脚手架操作。

(5)上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

(6)护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

(7)脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需做局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

(8)不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

(9)不得将模板支撑、缆风绳、泵送混凝土及砂浆的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

(10)在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉接点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

(11)拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切豁物溅落。

(12)脚手架使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现基础下沉、杆件变形严重、防护不全、拉接松动等问题要及时解决。

(13)要保证脚手架体的整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。

(14)施工人员严禁凌空投掷杆件、物料、扣件及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

(15)使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

(16)脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领退料手续。

(17)施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

(18)运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。应随时整理、检查，按品种分规格堆放整齐，妥善保管。

(19)六级以上大风、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在雨季要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积水等杂物。若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

第七章落地式扣件钢管脚手架计算书

明珠花园A、B型工程；工程建设地点:乳源县鹰峰西路；属于框剪结构；地上18层；地下0层；建筑高度：59.65m；标准层层高：3m；总建筑面积：19143平方米；总工期：380天。

本工程由乳源瑶族自治县天地阳光房地产开发有限公司投资建设，北京世纪中天国际建筑设计有限公司设计，华南核工业二九一勘察公司地质勘察，韶关市建科勘察设计监理有限公司监理，韶关市住宅建筑工程有限公司组织施工；由肖斌担任项目经理，冯国钊担任技术负责人。

双排脚手架搭设高度为63m，10米以下采用双管立杆，10米以上采用单管立杆；

搭设尺寸为：横距Lb为0.8m，纵距La为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；

内排架距离墙长度为0.25m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；

脚手架沿墙纵向长度为150.00m；

采用的钢管类型为Φ48×3.5；

横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；

连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；

连墙件连接方式为双扣件；

施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；

本工程地处广东韶关，基本风压0.32kN/m2；

风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0.214；

每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140；

安全设施与安全网(kN/m2):0.005；

脚手板类别:竹串片脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；

每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038；

脚手板铺设总层数:18；

单立杆脚手板铺设层数:0；

地基土类型:粘性土；地基承载力标准值(kPa):200.00；

立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。

大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；

脚手板的自重标准值:P2=0.35×0.8/(2+1)=0.093kN/m；

活荷载标准值:Q=3×0.8/(2+1)=0.8kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.038+1.2×0.093=0.158kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.8=1.12kN/m；

图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。

跨中最大弯距计算公式如下:

M1max=0.08q1l2+0.10q2l2

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.158×1.52+0.10×1.12×1.52=0.28kN·m；

支座最大弯距计算公式如下:

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.28×106,0.33×106)/5080=64.961N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=64.961N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。

νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.093=0.132kN/m；

活荷载标准值:q2=Q=0.8kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.132×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.8×15004/(100×2.06×105×121900)=1.776mm；

大横杆的最大挠度1.776mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.35×0.8×1.5/(2+1)=0.140kN；

活荷载标准值：Q=3×0.8×1.5/(2+1)=1.200kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.14)+1.4×1.2=1.917kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×0.82/8=0.004kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=1.917×0.8/3=0.511kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.515kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.515×106/5080=101.362N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=101.362N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×8004/(384×2.06×105×121900)=0.008mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.14+1.2=1.398kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.008+1.011=1.02mm；

小横杆的最大挠度为1.02mm小于小横杆的最大容许挠度800/150=5.333与10mm,满足要求！

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为16.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×0.8/2=0.015kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×0.8×1.5/2=0.21kN；

活荷载标准值:Q=3×0.8×1.5/2=1.8kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.015+0.21)+1.4×1.8=2.86kN；

R<16.00kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

五、脚手架立杆荷载计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

D表示单立杆部分，S表示双立杆部分。

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NGS1=[0.1248+0.038+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×10.00=1.952kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2

NGD2=0.35×0×1.5×(0.8+0.2)/2=0kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用木脚手板挡板，标准值为0.14kN/m

NGD3=0.14×0×1.5/2=0kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NGS4=0.005×1.5×10=0.075kN；

经计算得到，静荷载标准值

NGD=NGD1+NGD2+NGD3+NGD4=8.708kN；

NGS=NGS1+NGS2+NGS3+NGS4=8.878kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×0.8×1.5×2/2=3.6kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

Nd=1.2NGD+0.85×1.4NQ=1.2×8.708+0.85×1.4×3.6=14.733kN；

Ns=1.2NGS+0.85×1.4NQ=1.2×8.878+0.85×1.4×3.6=14.938kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'd=1.2NGD+1.4NQ=1.2×8.708+1.4×3.6=15.489kN；

N's=1.2NGS+1.4NQ=1.2×8.878+1.4×3.6=15.694kN；

外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。

稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载标准值。风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载标准值分别为:

Wk1=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；

Wk2=0.7×0.32×0.74×0.214=0.035kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW分别为:

Mw1=0.85×1.4Wk1Lah2/10=0.85×1.4×0.035×1.5×1.82/10=0.021kN·m；

Mw2=0.85×1.4Wk2Lah2/10=0.85×1.4×0.035×1.5×1.82/10=0.021kN·m；

1.主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=Nd=14.733kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'd=15.489kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=14733.48/(0.186×489)+20515.247/5080=166.027N/mm2；

立杆稳定性计算σ=166.027N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=15489.48/(0.186×489)=170.3N/mm2；

立杆稳定性计算σ=170.3N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.架体底部立杆稳定性计算。

考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=12.694kN；

不考虑风荷载时,双立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=[1.2×(NGD+NGS)+1.4×NQ]/2=13.072kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；

长细比:L0/i=197；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=12693.69/(0.186×489)+20515.247/5080=143.6N/mm2；

立杆稳定性计算σ=143.6N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=13071.69/(0.186×489)=143.718N/mm2；

立杆稳定性计算σ=143.718N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

七、连墙件的稳定性计算

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.32，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.32=0.044kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=250/15.8的结果查表得到φ=0.958，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6小于双扣件的抗滑力16kN，满足要求！

八、立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=200kPa；

其中，地基承载力标准值：fgk=200kPa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=101.55kPa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ=1.2×(8.708+8.878)+0.85×1.4×3.6=25.387kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=101.55kPa≤fg=200kPa。地基承载力满足要求！

九、脚手架配件数量匡算

扣件式钢管脚手架的杆件配备数量需要一定的富余量，以适应构架时变化需要，

因此按匡算方式来计算；根据脚手架立杆数量按以下公式进行计算：

N1=1.1·(H/2h+1)·n

N2=2.2·(H/h+1)·n·2·(1+Hs/H)+(c/la+1)·(m+2)·K·2.2

绿化工程养护施工组织方案N4=0.3·L/li

小横杆数(根)N1=1.1×(63.00/1.80×1/2+1)×202=4111；

直角扣件数(个)N2=2.2×(63.00/1.80+1)×202×2×(1+10.00/63.00)+(150.00/1.50+1)×(2+2)×18×2.2=53075；

工程建设国家级工法选编（2018版）.pdf对接扣件数(个)N3=48170.60/6.00=8029；

旋转扣件数(个)N4=0.3×48170.60/6.00=2409；

根据以上公式计算得长杆总长48170.6m；小横杆4111根；直角扣件53075个；对接扣件8029个；旋转扣件2409个；脚手板264m2。