施工组织设计下载简介

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综合办公楼高大模板施工组织设计方案（KL500x1300 高9.2米）专家论证方案

b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；

W=450×15.0×15.0/6=1.69×104mm3；

面板的最大应力计算值：σ=M/W=6.70×104/1.69×104=3.971N/mm2；

面板的最大应力计算值σ=3.971N/mm2小于面板的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2JGJ362-2016《塑料门窗设计及组装技术规程》.pdf，满足要求！

3.3.2.面板抗剪验算

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.45×0.90=23.185kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.45×0.90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。

q=q1+q2=23.185+1.134=24.319kN/m；

面板的最大剪力：∨=0.6×24.319×166.0=2422.136N；

截面抗剪强度必须满足下式:

面板截面受剪应力计算值:τ=3×2422.136/(2×450×15.0)=0.538N/mm2；

面板截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

面板截面的受剪应力τ=0.538N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值[fv]=1.500N/mm2，满足要求！

3.3.3.面板挠度验算

最大挠度按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，挠度计算公式如下:

I=450×15.0×15.0×15.0/12=1.27×105mm4；

面板最大容许挠度:[ω]=166.0/250=0.664mm；

面板的最大挠度计算值:ω=0.677×21.47×166.04/(100×9500.0×1.27×105)=0.092mm；

面板的最大挠度计算值ω=0.092mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=0.664mm,满足要求！

3.4、竖楞方木的计算

模板结构构件中的竖楞（小楞）属于受弯构件，按连续梁计算。

本工程柱高度为3.0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，竖楞采用木楞，宽度40mm，高度90mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=40×90×90/6=54.00cm3；

I=40×90×90×90/12=243.00cm4；

3.4.1.抗弯强度验算

支座最大弯矩计算公式：

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.17×0.90=8.553kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.17×0.90=0.418kN/m；

q=(8.553+0.418)/2=4.485kN/m；

竖楞的最大弯距：M=0.1×4.485×450.0×450.0=9.08×104N.mm；

竖楞的最大应力计算值:σ=M/W=9.08×104/5.40×104=1.682N/mm2；

竖楞的最大应力计算值σ=1.682N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13.000N/mm2，满足要求！

最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:

新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47.71×0.17×0.90=8.553kN/m；

倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0.17×0.90=0.418kN/m；

q=(8.553+0.418)/2=4.485kN/m；

竖楞的最大剪力：∨=0.6×4.485×450.0=1211.068N；

截面抗剪强度必须满足下式:

竖楞截面最大受剪应力计算值:τ=3×1211.068/(2×40.0×90.0)=0.505N/mm2；

竖楞截面抗剪强度设计值:[fv]=1.500N/mm2；

竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0.505N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值[fv]=1.50N/mm2，满足要求！

最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下:

竖楞最大容许挠度:[ω]=450/250=1.800mm；

竖楞的最大挠度计算值:ω=0.677×7.92×450.04/(100×9500.0×2.43×106)=0.095mm；

竖楞的最大挠度计算值ω=0.095mm小于竖楞最大容许挠度[ω]=1.800mm，满足要求！

3.5、B方向柱箍的计算

本算例中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=10.78cm4；

柱箍为大于3跨，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.166×0.45/2=2.02kN；

B方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=3.773kN；

B方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.115kN.m；

B方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.037mm；

3.5.1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.11kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；

B边柱箍的最大应力计算值:σ=24.29N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

B边柱箍的最大应力计算值σ=24.29N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

3.5.2.柱箍挠度验算

经过计算得到:ω=0.037mm；

柱箍最大容许挠度:[ω]=240.0/250=0.960mm；

柱箍的最大挠度ω=0.037mm小于柱箍最大容许挠度[ω]=0.960mm，满足要求!

3.6:B方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的型号:M12；

对拉螺栓的有效直径:9.85mm；

对拉螺栓的有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.773kN。

对拉螺栓所受的最大拉力N=3.773kN小于对拉螺栓最大容许拉力值[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

3.7、H方向柱箍的计算

本工程中，柱箍采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本工程中，柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0；

截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；

钢柱箍截面惯性矩I=107.80cm4；

柱箍为大于3跨，按三跨连续梁计算（附计算简图）：

P=(1.2×47.71×0.90+1.4×2.00×0.90)×0.166×0.45/2=2.02kN；

H方向柱箍剪力图(kN)

最大支座力:N=3.773kN；

H方向柱箍弯矩图(kN.m)

最大弯矩:M=0.115kN.m；

H方向柱箍变形图(kN.m)

最大变形:V=0.037mm；

3.7.1.柱箍抗弯强度验算

柱箍截面抗弯强度验算公式:

其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值:M=0.11kN.m；

弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4.49cm3；

H边柱箍的最大应力计算值:σ=24.292N/mm2；

柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205.000N/mm2；

H边柱箍的最大应力计算值σ=24.292N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求!

3.7.2.柱箍挠度验算

经过计算得到:V=0.037mm；

柱箍最大容许挠度:[V]=240.000/250=0.960mm；

柱箍的最大挠度V=0.037mm小于柱箍最大容许挠度[V]=0.960mm，满足要求!

3.8、H方向对拉螺栓的计算

对拉螺栓的直径:M12；

对拉螺栓有效直径:9.85mm；

对拉螺栓有效面积:A=76.00mm2；

对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.773kN。

对拉螺栓所受的最大拉力:N=3.773kN小于[N]=12.920kN，对拉螺栓强度验算满足要求!

4:模板高支撑架计算书

4.1.1.脚手架参数

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.08；脚手架搭设高度(m):9.10；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

楼板浇筑厚度(m):0.110；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方的截面宽度(mm):40.00；木方的截面高度(mm):90.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

4.2、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.000×9.000×9.000/6=54.00cm3；

I=4.000×9.000×9.000×9.000/12=243.00cm4；

4.2.1.荷载的计算：

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25.000×0.250×0.110=0.688kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.350×0.250=0.088kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.000+2.000)×0.900×0.250=0.900kN；

4.2.2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(0.688+0.088)=0.930kN/m；

集中荷载p=1.4×0.900=1.260kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.260×0.900/4+0.930×0.9002/8=0.378kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=1.260/2+0.930×0.900/2=1.049kN；

方木的最大应力值σ=M/w=0.378×106/54.000×103=6.994N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为6.994N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

4.2.3.方木抗剪验算：

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=0.900×0.930/2+1.260/2=1.049kN；

方木受剪应力计算值T=3×1048.500/(2×40.000×90.000)=0.437N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.400N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.437N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.400N/mm2，满足要求!

4.2.4.方木挠度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=0.688+0.088=0.775kN/m；

集中荷载p=0.900kN；

方木最大挠度计算值V=5×0.775×900.0004/(384×9500.000×2430000.00)+900.000×900.0003/(48×9500.000×2430000.00)=0.879mm；

方木最大允许挠度值[V]=900.000/250=3.600mm；

方木的最大挠度计算值0.879mm小于方木的最大允许挠度值3.600mm,满足要求!

4.3、木方支撑钢管计算:

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=0.930×0.900+1.260=2.097kN；

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.687kN.m；

最大变形Vmax=1.696mm；

最大支座力Qmax=8.321kN；

钢管最大应力σ=0.687×106/4490.000=152.974N/mm2；

钢管抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2；

支撑钢管的计算最大应力计算值152.974N/mm2小于钢管的抗压强度设计值205.000N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于900.000/150与10mm,满足要求!

4.4、扣件抗滑移的计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=8.321kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

4.5、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.129×9.100=1.175kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.900×0.900=0.284kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.110×0.900×0.900=2.228kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.686kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.000+2.000)×0.900×0.900=3.240kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.959kN；

4.6立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.500+0.080×2=1.660m；

L0/i=1660.000/15.900=104.000；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.558；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8958.972/（0.558×424.000）=37.867N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=37.867N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素T／CECS 775-2020标准下载，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.243×1.018×(1.500+0.080×2)=2.101m；

Lo/i=2100.521/15.900=132.000；

DB23／T 902-2019标准下载由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.386；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8958.972/（0.386×424.000）=54.740N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=54.740N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205.000N/mm2，满足要求！