施工组织设计下载简介

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黑龙江省讷河市大兴安岭东南麓丘陵区向松嫩平原区某水利枢纽施工组织设计

合龙中截流设计流量的组成

一般情况下，截流设计流量Q0由四部分组成

Q0=Q+Qd+Qs+Qac(2)

Qd——分流量（分流建筑物中通过的流量）；

Q／GDW 10179-2017标准下载Qs——戗堤渗透流量；

Qac——上游河槽中的调蓄流量。

由于Qs和Qac不计算，则有：

二、三曲线法计算龙口流速

推导龙口流速公式分两步进行。先推导龙口流速与上下游落差的关系，然后再推导龙口流速与龙口宽度的关系。在推导公式之前，先对计算断面进行假定：C—C断面为龙口流速计算断面，并假设出现淹没流时，该断面水位与下游水位相同，若出现非淹没流，C—C断面水深为临界水深（图一）。

（一）龙口流速V与上下游落差Z的关系

在立堵截流过程中，龙口断面由梯形断面逐渐过渡到三角形断面，水流流态又从淹没流过渡到非淹没流。下面，将龙口流速分别按淹没流、梯形非淹没流以及三角形非淹没流推导流速公式。

流流速V1。如图一所示，C—C断面落差与下游落差Z相同，则C—C断面淹没流流速为：

式中
——流速系数，
=0.85~0.95；

由于
，令
，则上式可写为

式中ZC——C—C断面临界落差；

H——上游水头（护底顶部高程以上）；

Y——相对临界落差的平方根，按下式计算：

式中
——C—C断面动能修正系数。常取=1.0；

Q——龙口流量，按（2）式或（2—1）史计算；

n——戗堤端部边坡系数。

3、三角形断面非淹没流

由（5）~（8）式可绘制V~Z曲线（图三）。由（5）式可绘淹没流V~Z线（曲线1）。由（6）和（7）式，可绘梯形断面非淹没流V~Z线（曲线2）。由（8）式可绘实现断面非淹没流V~Z线（曲线3）。显然，曲线1是一条上升曲线，曲线3是一条下降曲线，曲线2是先上升而后下降。这是由于y随Z的增加而减小[对于矩形断面，
；对于三角形断面，
，随着戗堤进占到三角形断面（Z增加），y将减小到
。

三条曲线有三种组合方式：当三条曲线相交于一点时（图三a），最大流速Vmax出现在三角形断面刚形成时；当曲线2在C点之下时，（c点为曲线1和曲线3的交点），Vmax出现在梯形断面（图三b）；当曲线在A点之上时，Vmax出现在三角形断面形成之后（图三c）。

图三最大流速出现规律

（二）龙口宽度B与V和Z的关系

梯形断面淹没流。由图四a所示，由集合关系和水力学关系可知

式中HB——护底以上戗堤高度，其余符号同前。

形断面非淹没流（图四b）

式中b——龙口底部宽度。按下式计算：

三角形断面淹没流（图四c）

三角形断面非淹没流（图四d）

（三）Vmax出现位置的判断（图三）

设曲线1和曲线2的交点为A，相应的落差为ZA，曲线2和曲线3的交点为B，相应的落差为ZB，曲线1和曲线3的交点为C， 相应的落差为ZC。A点称为梯形断面淹没分界点，C点称为三角形断面淹没分界点，B点称为非淹没流梯形断面与三角形断面分界点。由图三我们可以看出：

当ZB＞ZC时，Vmax出现在梯形断面，流速过程线为OAEBD，OA段按V1计算，AEB段按V2计算，BD段按V3计算。

当ZB≤ZC时，Vmax出现在三角形断面刚形成时或三角形断面形成之后，流速过程线为OCD，OC段按V1计算，CD段按V3计算，此种情况下不需计算V2。

下面来讨论ZB和ZC的计算方法。

对于三角形断面，
，代入上式可得：

（13）式中Q为龙口流量；按（2）或（2—1）式计算，并转化为Z的函数，则由（13）式可求出ZB。

（14）式可求出ZC。

同样，ZA可令V1=V2求出，或作曲线1和曲线2，其相交点可求出ZA。

此外，当Vmax出现在三角形断面形成之后，还需求出淹没流时梯形与三角形断面分界点，此时可由图四看出

由（15—1）式和（2）式联立求解，即为淹没流时三角形断面刚形成时的落差。

将已知的泄流水位关系Qd~
上（上游水位）转化为Qd~Z关系，

Z=
上+
下（下游水位）；

有（2—1）式或（2）式绘龙口流量与下游落差Q~Z关系曲线；

3、（13）和（14）式计算ZB和ZC

4、当ZB
Ze时，由（5）~（8）式计算V1、V2和V3；

当ZB
ZC时，由（5）和（8）式计算V1和V3。

5、流态由（9）~（12）式按相应流态计算B值。

基坑排水工作按排水时间及性质，可分为：初期性排水和经常性排水。

初期排水指基坑开挖前的初期排水。包括基坑积水，围堰堰身和地基及岸坡渗水、围堰接头漏水、降雨汇水等。

初期排水时间：大型基坑一般可采用5～7d；中型基坑不超过3～5d。控制水位下降速度为1～1.5m/昼夜。

本次设计的基坑属于中型基坑，要求在五天内抽完水。排水时间在枯水期，降雨可以不考虑。

见《施工组织管理》P88，公式包括了渗水。

经计算Q=349734.129m3/s。

选择抽水设备时需考虑备用系数20%，如下：

12sh—PA型水泵（2台）

10sh—P型水泵（2台）

8sh—13型水泵（3台）

经常性排水指基坑开挖及建筑物施工过程中的经常性排水，包括围堰和基坑渗水、降水，地基岩石冲洗与混凝土养护用废水等被排除。目的是保持基坑干燥，使主体工程在干地施工。

经常性排水应分别计算围堰和基础在设计水头的渗流量、覆盖层中的含水量、排水时降水量及施工弃水量，再据此确定最大抽水强度。其中降水量按抽水时段最大日降水量在半日抽干计算；施工弃水量与降水量不应叠加。基坑渗水量可分析围堰特征、防渗方式、堰基情况、地质资料可靠程度、渗流水头等因素适当扩大。

本次设计中采用最大日降雨量为30mm，同时忽略施工机械废水，基坑两边的岸坡降雨汇水量比较大。为了不影响施工，要求在半天排干。

排水流量Q=3769.448m3/s。

选择抽水设备时需考虑备用系数20%，如下：

12sh—9A型水泵（2台）

10sh—P型水泵（2台）

8sh—13型水泵（3台）

基坑排水计算结果如表2.4.1：

表2.4.1基坑排水选用设备表

根据施工总进度安排及本河段施工洪水的特点，下闸蓄水时间初定为第五年4月10日。下闸的设计流量按《规范》选择4月中旬5年重现期的平均流量为359m3/s。由于底孔下闸是由厂房进水口的一台门机完成的，因此底孔下闸顺序是第一孔闸门下闸完毕后，再下第二孔。底孔下闸后到首台机组发电期间，坝址以上河道流量全部拦截在水库内，因此将影响下游河道用水要求。经水库兴利调节计算，4月份需向下游供水，其供水量分别为2.28m3/s和117.87m3/s的流量。本阶段设计考虑采用1个底孔闸门开启方式向下游河道供水，待首台机组发电后由发电下泄流量解决下游用水要求。

底孔下闸完全关闭后即进行底孔的封堵。

堵头最小长度，可按极限平衡条件由下式求出：

式中k——安全系数，通常取1.1～1.3；

P——水头总推力，由校核挡水位第一孔为207.00m，第二孔为213.65m求得；

A、x——分别为堵头断面面积、周长；

ν——为混凝土容重，这里取2.4t/m3；

f——混凝土与岩石的摩擦系数，一般为0.4～0.65取0.4；

c——混凝土与岩石接触面的抗剪断凝聚力，一般为5～20，取10。

算得Lmin1=5.0m

为了设置混凝土堵头，在底孔形成时应预留键槽，以保证堵头有足够的抗剪强度；

混凝土堵头应分段施工，分段长度以10～15m为宜；

堵头内应埋置冷却水管与灌浆管，必要时灌浆及冷却混凝土；

混凝土浇筑受到围岩的约束大，一般浇筑层不超过1.5m。

下闸的顺序是第一孔先下，下闸完毕后，再下第二孔。第一孔闸门下闸时的水位为187.13m；第二孔闸门下闸时的水位为190.96m，下闸后24小时水位为191.45m。防洪发电的死水位为195m，此时库容为4.8753×108m2。

经计算可知，若从5月4日开始蓄水，在5月15日库容可达4.886404×108m2。大致等于发电时的必需库容。因此在5月4日12时开始下闸蓄水，历时11天12小时，可实现首台机组发电的目标。

6.1.1土石坝渡汛标准及调洪演算

——一期导流期间渡汛：施工进度安排工程施工至第三年汛前坝体填筑高程高于围堰顶高程，坝体施工应采取临时防洪渡汛措施。渡汛标准采用大汛100年重现期洪水。

——二期导流期间渡汛：第五年4月初（4月10日）导流底孔下闸，水库开始蓄水。此时工程施工处在春汛期时段，溢洪道已具备设计泄流能力，坝体缺口段施工（非缺口段坝体已施工至近坝顶高程），应满足施工运用阶段大坝渡春汛期洪水标准要求。渡汛设计标准采用春汛期200年重现期洪水，校核洪水采用春汛期500年重现期洪水，相应流量分别为4400m3/s和5220m3/s。渡汛标准洪水全部由溢洪道渲泄，经调查计算，渡汛设计洪水标准情况，上游坝前水位为205.32m。校核洪水标准情况，上游坝前水位为206.02m。因此坝体缺口段必须在春汛期之前，填筑至207.82m，以满足防洪渡汛要求。

本次设计仅对一期导流期间渡汛进行调洪演算。

采用半图解法计算，其基本公式为：见《水能规划》P75

（1）根据已知的入库洪水过程线、水库水位容积关系曲线、汛期防洪限制水位、计算时段△t等，确定调洪计算的起始时段，并划分各时段的平均入库流Q，以及定出第一时段初始的Z1、q1、v1各值。

（3）从c点作垂线交曲线B于d点。过d点作水平线de交水位坐标轴于e，显然de=ac=（v2/△t+q2/2）。因曲线B是（v/△t+q/2）=f2(Z)，d点在曲线B上，e点就应代表Z2，从e点可读出Z2值。

（4）de交曲线C于f点，过f点作垂线交q坐标轴于g点。因曲线q=f3(Z)，e点代表Z2，于是ef应是q2，即从g点可以读出q2。

（5）根据Z2值，利用水库水位容积关系曲线就可求出V2值。

（6）将e点代表的Z2值作为第二时段的Z1值，按上述同样方法进行图解计算，又可求出第二时段的Z2、q2、v2等值。按此逐时段进行计算，将结果列成表格，即可完成全部计算。

经调洪计算（见计算书），上游坝前水位为192.55m，坝体缺口段明渠内平均流速为8.95m/s。因此要求坝体在第三年大汛期之前至少应填筑到195.13m高程，坝体缺口段明渠采用1.0m厚钢筋石笼防护至194.00m高程。

——一期导流渡汛：第三年汛期到来之前主坝已填筑196.60m高程，已满足坝体临时渡汛要求高程（195.13m）。而厂房坝段混泥土浇筑仅到181.0m左右，厂房的施工尚需围堰保护。因此为使厂房与主坝施工达到相同的100年重现期渡汛标准，采取加高厂房段横向围堰和在基坑内修筑纵向土石围堰以形成一个封闭的防洪体系。

上、下游横向围堰采用草袋土子堰分别加高至194.00m和189.60m高程，子堰高度分别为2.43m和2.50m，顶宽分别为1.5m和1.0m。大坝基坑内修筑的纵向土石围堰分别与主坝上、下游翼墙相接，防渗体则与基坑内已形成的高喷灌浆防渗墙相接。

——二期导流渡汛：二期导流渡汛是在第五年的春汛期，此时厂房的挡水坝已施工完成，上游侧采取下进口闸门拦洪渡汛。下游侧采用下尾水检修闸门渡汛。在此期间以将布置在厂房下游的高架门机移至尾水平台上，以保证厂房工程继续施工。

根据该地区冰凌观测资料分析，坝址河段秋季流冰一般持续14～16天，春季流冰一般持续10天左右。秋季流冰尺寸一般较小，不会产生冰塞现象，但春季流冰块尺寸较大。据阿彦浅水文站统计历年最大流冰块长200m，宽100m,多年平均最大流冰块长113m，宽55m，江心冰层厚度，历年最大1.60m，多年平均1.22m。因此工程一、二期导流期间应采取排冰措施。

一期采用明渠导流，设计明渠底宽190m，需渡过3个流冰期。二期导流期间，溢洪道虚渡过一个流冰期。由于春季流冰尺寸较大，为防止在导流明渠进、出口及溢洪道进口处产生冰塞现象，需采取人工破冰措施。本河段两岸地势平坦，有较长的日照时间，因此本阶段设计初步考虑采用砂石破冰法，即在冰上用砂石上撒成长方格子并连成网状，利用砂石比热较小，且颜色深能吸收大量太阳辐射能，使撒砂的冰层迅速融化，其次砂石的重力作用使冰层下沉，最后冰层破碎成小块。由于冰塞现象会给工程施工带来不利影响，甚至危及坝体施工安全，本工程在技施设计阶段应通过导流水工模型试验，进一步研究流冰方案及采取的措施。

7.1.2土石围堰的施工

——堆石填筑：主要为截流戗堤和上游围堰的护坡抛石填筑。戗堤堆石取自聚宝山石料场，围堰护坡石料取自溢洪道和厂房开挖渣料。爆破后石渣，戗堤填筑采用4m3挖掘机挖装32t自卸汽车运输，132KW推土机摊铺，振动碾压实。护坡抛石填筑采用4m3挖掘机挖装32t自卸汽车运输，88KW推土机摊铺，3m3挖掘机整坡。

——弃渣料填筑：一期围堰填筑料主要为导流明渠的开挖弃料，一部分直接上围堰填筑，一部分堆存后上围堰填筑。采用5m3装载机挖装32t自卸汽车运输，88KW推土机摊铺，振动碾压实。

——围堰基础防渗结构施工，本工程围堰基础防渗采用两种型式，即防渗墙和土工膜。防渗墙是采用振孔高喷灌浆施工技术造墙，即利用大功率设备以振动方式造孔，在振孔和上提过程中直接进行高喷灌浆作业成墙。土工膜防渗是采用链条式锯槽机在砂砾石层中开槽，泥浆固壁，人工放置土工膜入槽。

——围堰拆除：根据工程运行需要厂房段围堰拆除，厂房段围堰最大堰高为10.17m，在二期截流前必须拆除以满足底孔过流要求，因此进度安排于第四年汛后拆除。采用4m3反铲挖掘机挖装32t自卸汽车运输至弃渣场。

7.1.3导流明渠施工

——土方开挖：导流明渠位于河谷左侧的河床漫滩和掩埋基座阶地上，地面高程一般为186.5m，上覆松散层较厚，自上而下为壤土、中砂和砂砾石，总厚度约7.0～16.5m。中部为掩埋基座阶地，上覆松散层较薄，自上而下为壤土、中砂和砂砾石，总厚度约3.5～12.5m。因此明渠的土方开挖主要为壤土和中砂，开挖深度最大约5.5m。采用4m3挖掘机挖装32t自卸汽车运输至弃渣场。

——防护工程：按设计明渠底板、两侧边坡及对上、下游漫滩的冲刷可能危及坝体和围堰安全，在其范围内分别采用了1.0m或0.5m厚钢筋笼块石和铅丝笼块石作防护。渠底高程为182.00m，开挖最低高程为180.70m，由于明渠基础为强透水砂砾石层，平水期水位为183.66m，因此防护工程的施工需做防渗保护措施，经比较在防护工程范围内采用土工膜作防渗，以保证防护工程的施工在旱地进行。由于明渠施工安排在准备期内进行，因此防护工程施工所需的石料取自聚宝山石料场，人工绑扎钢筋笼，人工选石、装石。

7.2.1.主坝的开挖

主坝的坝型为沥青混凝土心墙土石坝，坝顶全长1807.31m。其中非明渠段长1517.31m，坝体防渗型式为碾压式沥青混凝土心墙。明渠坝段长约290m，坝体防渗型式为浇筑式沥青混凝土心墙。心墙厚度在200m高程以下为0.70m，200m高程以上为0.50m。主坝最大坝高为41.50m，坝基土石方开挖总量为46.37×104m3，土石方填筑总量为565.18×104m3。

主坝基础土方开挖主要是清除表层的壤土及砂壤土。采用13KW推土机集堆，5m3装载机装32t自卸汽车运输至弃渣场。

主坝基础石方开挖包括：主坝与左副坝连接的混凝土过渡坝段及厂房左、右侧分别与主坝与右副坝连接的混凝土坝段的基础开挖。基岩平均开挖深度为6～9m，岩石级别为Ⅹ级。采用100型潜孔钻钻孔爆破，3m3挖掘机挖装20t自卸汽车运输至弃渣场。

主坝坝壳料填筑总量为488.62×104m3，大部分填筑料来自第Ⅰ、Ⅲ砂砾石料场，少部分利用溢洪道及厂房的基础开挖料。砂砾石料由料场料堆采用5m3装载机装32t自卸汽车运输；利用的开挖料一部分需经二次倒运，一部分直接运输上坝；采用5m3装载机挖装32t自卸汽车运输上坝。上坝卸料后采用88KW推土机摊铺，洒水车洒水，振动碾压实。

主坝体上、下游坝均采用干砌石护坡，上游坝面的护坡范围为192.00m和217.00m高程之间，干砌石厚度为0.9m，垫层厚度为0.4m，下游坝面的护坡范围为191.50m高程至坝顶，干砌石厚度为0.3m，未设置垫层。

——干砌石施工：砌石料取自聚宝山石料场，爆破后石渣经人工选料后，由4m3挖掘机挖装32t自卸汽车运输上坝，人工砌筑。

——垫层施工：垫层料为碎石，碎石粒径要求为2～25cm，垫层填筑应与主坝坝壳填筑同时进行。碎石取自聚宝山石料场，经控制爆破后，由4m3挖掘机挖装32t自卸汽车运输上坝，74KW推土机辅以人工铺料，洒水车洒水，振动碾压实。

c)混凝土预制方块护坡

坝体上游坝面217.00m高程至坝顶采用0.85×0.85×0.85m的混凝土预制块护坡。其下部顺序为0.7厚抛石护理和1.24m厚碎石垫层。

抛石护理及碎石垫层料均取自聚宝山石料场，爆破后石渣采用3m3挖掘机挖装20t自卸汽车运至坝上，88KW推土机辅以挖掘机整理，振动碾压实。

混凝土预制块单块重1.0t，由布置在右岸的混凝土预制件厂预制。采用5t汽车吊装20t自卸汽车运输至坝面，5t汽车吊吊装辅以人工铺装。

心墙下游排水体设置在心墙下游侧及下游侧底部，厚度为2.0m，为砾石和碎石混合料，总计39.63×104m3。其中砂砾石占40%，利用天然砂砾石筛分厂弃料。碎石占60%，由聚宝山石料场控制爆破获得。采用3m3装载机装20t自卸汽车运输上坝，74KW推土机掺合碎石和砾石铺料，洒水车洒水，振动碾压实。

趾设置在下游坝面191.50m高程以下至深入原地面以下3.0m范围，厚度1.79m，要求块石粒径为2～50cm，下部设置0.5m厚碎石垫层。块石及碎石取自聚宝山石料场，爆破后石渣采用3m3挖掘机挖装20t自卸汽车运输上坝，74KW推土机铺料，振动碾压实。

a)碾压式沥青混凝土浇筑

主坝非明渠段坝体防渗型式为碾压式沥青混凝土心墙防渗，心墙的厚度在200m高程以下为0.7m，200m高程以上为0.5m。心墙浇筑每层厚度25cm，模板采用钢模板。沥青混凝土由布置在右岸的沥青混凝土拌和系统供应，采用10t保温车运输混凝土至浇筑地点后，转改造后的3m3装载机，经摊铺机入仓并摊铺，振动碾压实。

b)浇筑式沥青混凝土施工

主坝明渠段坝体防渗型式为浇筑式沥青混凝土心墙防渗。心墙浇筑每层厚度为25cm，心墙两侧为预制混凝土块。沥青混凝土由右岸移设至左岸的沥青混凝土拌和系统供应。采用改造后的3m3装载机运至浇筑地点后，直接入仓浇筑。混凝土预制块由人工砌筑。

c)防浪墙及坝顶下游挡墙混凝土浇筑

混凝土由右岸混凝土拌和系统供应，采用3m3混凝土搅拌车运输至浇筑地点，经溜槽直接直接入仓浇筑，振捣器振捣。

坝体混凝土为主、副坝之间以及厂房与土石坝之间的过渡坝段混凝土。挡墙混凝土主要指厂房安装间与土石坝间的翼墙混凝土。采用10t自卸汽车自右岸混凝土拌和系统运输混凝土至浇筑地点，转W—4型履带式起重机（布置在厂房安装间下游侧）吊3m3混凝土罐入仓，振捣器振捣。

主坝基础地层为20～40m厚的砂砾石层，采用0.8m厚现浇混凝土防渗墙作防渗，另在墙体内埋设帷幕灌浆用钢管。防渗墙施工采用CF1冲击循环钻机造孔成槽，泥浆固壁，直升导管法浇筑混凝土成墙。预埋钢管采用钢筋笼固定。混凝土由右岸混凝土拌和系统供应，3m3混凝土搅拌车运输。

防渗墙底部基岩主要为花岗闪长岩，基岩面至岩面下2～20m为中等透水带，采用一排帷幕灌浆作防渗。选择150型地质钻机，通过混凝土防渗墙中预埋钢管进行造孔，灌浆泵自下而上分段灌浆成

为解决主坝基础砂砾石产生的地震液化问题，在上、下游坝脚分别设置了15排振冲砂卵砾石桩。桩深6和9m，桩距2.0m，桩径25cm。采用振实管设备插进砂层中，一边冲水一边振动，使砂层挤密沉实。拔出振实钢管时，边拔边向孔中填砂卵砾石成桩。

距离本枢纽下游最近的大城市为齐齐哈尔市，距离本枢纽最近的火车站为讷河火车站，讷河火车站位于齐齐哈尔与加格达奇之间的富（裕）～嫩（江）线上。

由于铁路运输的可靠性好，运营费用低，因此本枢纽工程在讷河火车站设施工期物资、器材转运站。外来物资、器材中的水泥、钢材、沥青、碱性骨料、永久机电设备、施工机械等从各地经铁路运输至讷河火车站，再经公路运输至施工现场。其它物资，如爆破材料从扎兰屯购买；木材、煤炭、油料、生活物资及其它物资可在讷河市或xx镇就近购买，由公路运输至施工现场。

本工程场内运输任务主要包括土方开挖运输渣、骨料、混凝土及沥青混凝土运输，各施工工厂及生活区间的物资运输等。场内交通公路总里程为52.0km，永久三级公路为12.0km，其中混凝土路面为1.5km，沥青处置路面10.5km；临时公路40.0km，其中三级公路32.0km，四级公路8.0km。为沟通两岸联系，在主坝下游约2.5km处拟兴建一座800m长预应力钢筋混凝土桥，设计荷载标准为汽车—80级，设计洪水标准为天然情况下大汛洪水重现期100年，相应流量为9880m3/s。

xx水利枢纽工程混凝土总量为89.695×104m3（包括混凝土防渗墙），其中临时工程1.00×104m3，混凝土的最大级配为四级配，日平均高峰浇筑强度为2444m3/d，折算成小时高峰浇筑强度为183.3m3m3/h。

根据水工枢纽的布置，混凝土浇筑主要用于右岸厂房、溢洪道及左、右岸灌溉引水洞衬砌，由于绝大部分混凝土浇筑均集中在右岸，故设计上考虑在右岸设混凝土拌和系统。

混凝土拌和系统布置在距坝址下游溢洪道右侧约300m处，与天然砂石料筛分系统相连，筛分系统内永久料堆中的骨料由胶带输送机运输本系统内拌和楼料仓。混凝土出料高程为197.00m。

根据永久和临时混凝土浇筑工程量，混凝土由四种级配和不同防渗、抗冻标号组成，种类达15种之多，工程施工时，不同级配、标号的混凝土拌和切换十分频繁。因此，根据混凝土小时高峰浇筑强度，设计上选型号为HZ120—2F3000L拌和楼2台，理论生产能力为240m3/s.

系统内水泥库的储存量为4天水泥高峰用量。水泥总储存量为3650t，其中袋装水泥的储存量为1250t，散装水泥的储存量为2400t。

系统内设置两座拌和站，经计算，水泥输送耗风量为37.59m3/min，水泥的输送设备为70t式泵，共两台。为满足气力输送水泥及拌和楼操作用风，工厂内专门设置空压站，额定供风量为40m3/min。在袋装水泥库内设置了通风机和袋式除尘器，在每个散装水泥罐上均设有二级除尘装置。

9.2沥青混凝土拌和系统

本系统供应主坝沥青混凝土心墙的浇筑。根据主坝施工分期并遵循沥青混凝土运输方便、灵活、可靠的原则，在坝址左、右岸各设一套沥青混凝土拌和系统。左岸系统布置在主坝下游150m处，地面高程为193.00m，主要供应明渠段浇筑式沥青混凝土，其沥青混凝土铺筑强度为5.0t/h；右岸系统布置在主坝下游1.5km处，地面高程为197.00m，主要供应非明渠段碾压式沥青混凝土，其沥青混凝土的铺筑强度为30.5t/h。

沥青拌和设备主要由骨料供给系统、干燥系统，热料提升、筛分、贮存、计量系统、混凝土搅拌系统、导热油加热及沥青供给系统、粉料供给系统、除尘系统及成品混凝土料仓组成。拌和工艺简述如下：

成品骨料由装载机送入拌和设备自备料仓，料仓下部设有称量装置，成品料经称量后，由皮带机送入骨料干燥筒。骨料在干燥筒内加热至170℃左右，经热料提升机送入搅拌机。

沥青的加热分两部分，首先是沥青的脱桶加热，脱桶设备选用西安通达沥青脱桶公司生产的专用设备。沥青在此时可进行脱桶加热至120℃左右，然后由沥青泵打入至沥青恒温罐，继续加热保温至140℃后，进入拌和机。

本系统配有立式粉料罐一个，其容积为31m3。粉料采用链式输送机配合斗提升机上料，经螺旋输送机送入粉料称量斗中。

除尘系统配有一级重力除尘器和二级布袋除尘器。二级布袋除尘器的布袋数为384只，总过滤面积为420m2。

成品混凝土料仓为双仓式，有效容积为85m3，采用电加热，矿棉保温，成品料贮放的时间为24h。

10.1施工总进度编制依据

根据《水利水电工程施工组织设计规范》（SDJ338—89）和《水利水电枢纽工程项目建设工期定额》的有关规定，本着合理配置资源的原则，按目前国内的平均先进施工水平安排施工总进度。其安排的主要依据为：

1）工程规模、枢纽布置及工程量；

2）工程所在地区的自然条件及施工条件；

3）施工导流、截流方式以及目前国内施工技术与施工组织管理水平；

4）国内外类似工程施工工期指标；

5）国家有关法律、法规、规程和规范。

根据水工建筑物的枢纽布置、特性及规模，通过分析确定厂房施工是控制本工程施工总工期的关键。

根据《水利水电工程施工组织设计规范》（SDJ338—89）的规定，将本工程的施工总工期分为工程筹建期、工程准备期、主体工程施工、工程完建期四个阶段。

本工程的施工总工期在可研设计、补充可研设计、项目建议书设计以及修订可研设计时，做了大量的分析比较工作。经分析计算，其合理工期为5年零4个月。在此基础上，考虑到目前的施工经验及施工技术水平，推荐施工总工期为5年整。

准备工程的总工期为24个月，其中净准备工期为8个月。

本工程的施工总工期为5年整。其中净准备工期为8个月，主体工程施工44.5个月，工程完建期7.5个月，从准备工程开始至第一台机组发电历时52.5个月。本工程施工的关键线路是场内公路修建→导流明渠施工→一期截流围堰填筑→厂房基础开挖→厂房混凝土浇筑→机组安装。

10.4.1导流工程工期安排

导流工程分二期施工，包括土石围堰填筑、导流明渠开挖及防护、围堰基础高喷灌浆防渗及链槽机垂直铺塑防渗施工、围堰拆除，导流底孔施工等。

一期土石围堰从第一年5月中旬开始填筑，9月底截流，整个围堰填筑至第二年6月底完成。厂房坝段围堰的基础高喷灌浆防渗墙于第一年10月初开始施工至11月末结束，其它部位的基础链槽机垂直铺塑防渗于第一年5月初至6月末完成。二期土石围堰（明渠段）于第四年10月初开始填筑至10月中旬截流闭气，二期上游围堰的高喷灌浆防渗墙在导流明渠开挖的同时施工，即第一年的6月份完成。

导流明渠的施工包括明渠砂砾石开挖、钢筋石笼及铅丝石笼防护和明渠防护堤填筑以及保证明渠防护工程在旱地施工而设置的链槽机垂直铺塑防渗，导流明渠施工于第一年4月开始至9月中旬结束。

导流底孔施工：由于导流孔底位于安装间下部，因此，其施工与厂房施工同步进行。

下闸蓄水：根据调洪计算成果及总进度的安排，定于第五年5月初下闸蓄水，第五年5月中旬首台机组发电。

围堰的拆除：厂房坝段的围堰在底孔过流之前先拆除一部分以满足底孔过流要求，其余部分陆续拆除，具体安排为第四年的9月中旬开始拆除厂房坝段围堰，至第五年的4月末拆除完毕。

JGJ 355-2015 钢筋套筒灌浆连接应用技术规程(完整正版、清晰无水印).pdf10.4.2主体工程工期安排

主坝施工：主坝非明渠段的施工期为46个月，即第一年的10月初开始，到第五年的7月末结束。明渠段的坝体填筑于第四年的11月初开始至第五年的8月末全部结束，历时10个月。

溢洪道工程施工：溢洪道工程施工从第一年9月初至第四年10月末，共历时38个月。

左副坝施工：左副坝从第二年7月初开始施工至第五年的9月末结束，历时39个月。

右副坝施工：右副坝从第一年9月初开始施工至第四年的8月末结束，历时36个月。

右岸灌溉引水洞与右副坝下游减压排水井的施工：右岸灌溉引水洞于第一年9月初开始施工第五年的7月末全部完成，历时47个月；右副坝下游减压排水井于第五年4月初开始施工第五年的10月中旬全部完成GB／T 2900.99-2016标准下载，历时6个月。

厂房的施工：厂房的施工于第一年11月初开始至第五年年底全部工程竣工，共历时50个月。