施工组织设计下载简介

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νmax=(0.677q1l4+0.990q2l4)/100EI

其中：静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0.115=0.153kN/m；

通信系统施工工艺标准（BQ-CNCEC J070101-2004）活荷载标准值:q2=Q=1.15kN/m；

最大挠度计算值为：ν=0.677×0.153×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×1.15×15004/(100×2.06×105×121900)=2.505mm；

大横杆的最大挠度2.505mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值：p1=0.038×1.5=0.058kN；

脚手板的自重标准值：P2=0.3×1.15×1.5/(2+1)=0.173kN；

活荷载标准值：Q=3×1.15×1.5/(2+1)=1.725kN；

集中荷载的设计值:P=1.2×(0.058+0.172)+1.4×1.725=2.691kN；

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax=ql2/8

Mqmax=1.2×0.038×1.152/8=0.008kN·m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax=2.691×1.15/3=1.032kN·m；

最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=1.039kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=1.039×106/5080=204.57N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=204.57N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

νqmax=5ql4/384EI

νqmax=5×0.038×11504/(384×2.06×105×121900)=0.035mm；

大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.058+0.172+1.725=1.955kN；

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:

最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0.035+4.203=4.238mm；

小横杆的最大挠度为4.238mm小于小横杆的最大容许挠度1150/150=7.667与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.5×2/2=0.058kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.15/2=0.022kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.3×1.15×1.5/2=0.259kN；

活荷载标准值:Q=3×1.15×1.5/2=2.588kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.058+0.022+0.259)+1.4×2.588=4.029kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！

五、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/m

NG1=[0.1248+(1.50×2/2)×0.038/1.80]×18.00=2.822kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2

NG2=0.3×4×1.5×(1.15+0.4)/2=1.44kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/m

NG3=0.15×4×1.5/2=0.45kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2

NG4=0.005×1.5×18=0.135kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.847kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=3×1.15×1.5×2/2=5.175kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×4.847+0.85×1.4×5.175=11.975kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.847+1.4×5.175=13.062kN；

风荷载标准值按照以下公式计算

Wk=0.7μz·μs·ω0

经计算得到，风荷载标准值为:

Wk=0.7×0.45×0.74×0.214=0.05kN/m2；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1.4×0.05×1.5×1.82/10=0.029kN·m；

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)+MW/W≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=11.975kN；

不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

σ=N/(φA)≤[f]

立杆的轴心压力设计值：N=N'=13.062kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.16m；

长细比:L0/i=200；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.18

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；

σ=11975.13/(0.18×489)+28849.566/5080=141.729N/mm2；

立杆稳定性计算σ=141.729N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

σ=13061.88/(0.18×489)=148.397N/mm2；

立杆稳定性计算σ=148.397N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：

连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.45，

Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.45=0.062kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：

Nlw=1.4×Wk×Aw=1.407kN；

连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.407kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

由长细比l/i=450/15.8的结果查表得到φ=0.924，l为内排架距离墙的长度；

A=4.89cm2；[f]=205N/mm2；

Nl=6.407

连墙件采用单扣件与墙体连接。

由以上计算得到Nl=6.407小于单扣件的抗滑力8kN，满足要求！

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本方案中，脚手架排距为1200mm，内排脚手架距离墙体450mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1550mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=866.2cm4，截面抵抗矩W=108.3cm3，截面积A=21.95cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×4.847+1.4×5.175=13.062kN；

水平钢梁自重荷载q=1.2×21.95×0.0001×78.5=0.207kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：

R2=16.699kN；

R3=10.511kN；

R4=0.052kN。

最大弯矩Mmax=3.16kN·m；

最大应力σ=M/1.05W+N/A=3.16×106/(1.05×108300)+9.973×103/2195=32.335N/mm2；

水平支撑梁的最大应力计算值32.335N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！

九、悬挑梁的整体稳定性计算

水平钢梁采用16a号槽钢,计算公式如下

σ=M/φbWx≤[f]

φb=(570tb/lh)×(235/fy)

经过计算得到最大应力φb=(570tb/lh)×(235/fy)=570×10×63×235/(3600×160×235)=0.62

经过计算得到最大应力σ=3.16×106/(0.62×108300)=47.244N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算σ=47.244小于[f]=215N/mm2,满足要求！

水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算

RAH=ΣRUicosθi

其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。

各支点的支撑力RCi=RUisinθi

按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：

RU1=18.181kN；

钢丝拉绳(支杆)的内力计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为

RU=18.181kN

选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径17mm。

得到：[Fg]=26.067kN>Ru＝18.181kN。

经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环强度计算

钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为

N=RU=18.181kN

钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径D=(18181×4/(3.142×50×2))1/2=15.2mm；

实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。

十二、锚固段与楼板连接的计算

水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；

吊环拉力N=R3=10.511RN,

所需要的拉环最小直径D=[10511×4/(3.142×50×2)]1/2=11.6mm；

实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。

悬挑脚手架安装质量检验项目、要求和方法

型钢、钢管、扣件的质量证明材料

须有检测报告和产品质量合格证等质量证明材料

型钢支撑架与建筑物的连接

焊缝高度须符合设计要求。

焊缝表面应平整，无可见裂纹、气孔、夹渣、漏焊等明显缺陷

立杆连接接头不得在同一平面，立杆底部固定应牢固

按设计规定的间距和要求设置

铺设严密、牢固、无探头板

施工层外侧防护栏杆、踢脚板设置

脚手架外侧、作业层下按设计规定要求设置密目式安全网平网或其他防护措施，架体底部应设置密目式安全网和小眼网

按30%比例抽查，不合格比例大于10%的应扩大抽查比例，扩大抽查比例应不少于30%

批准部门（章）：浙江梯梯建设有限公司

编制日期：二○一一年六月十日

工程名称：象山县丹河商务大楼工程

建设单位：象山县地产房产开发总公司

施工单位：浙江梯梯建设有限公司

监理单位：上海三凯监理建设有限公司

审核人：审核日期：年月日

审批人：审批日期：年月日

工程名称：象山县丹河商务大楼工程编号：

致：上海三凯监理建设有限公司（监理机构）

我方已根据施工合同要求及有关技术标准规定完成了象山县丹河商务大楼悬挑脚手架工程专项施工方案的编制，并经我单位上级技术负责人审查批准，请予以审查。

附：悬挑脚手架专项施工方案

项目技术负责人(项目经理)：

项目监理机构审查意见：

本表由施工单位填写，监理机构签认后交施工单位保存。

一、工程概况......................................................1

二、编制依据......................................................1

三、施工安排......................................................1

四、挑架的搭设....................................................2

五、悬挑钢梁......................................................2

六、立杆...........................................................3

七、横向水平杆....................................................3

八、纵向水平杆....................................................4

DB32／T 4026-2021 石墨烯材料热扩散系数测定 激光闪射法.pdf九、剪刀撑与横向斜撑.............................................4

十、连墙件........................................................5

十一、脚手板.......................................................5

十二、脚手架拆除.................................................6

十三、脚手架安全管理.............................................7

吉林省工程质量安全手册实施细则（2019年试行 ）十四、悬挑脚手架设计计算书......................................9十五、脚手架验收...............................................26