施工组织设计下载简介
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塔吊基础及附墙施工方案编制实例Asx=Asy=274.10×106/(0.999×1250.00×300.00)=732.01mm2。
五.矩形承台截面抗剪切计算
根据第二步的计算方案可以得到XY方向桩对矩形承台的最大剪切力,考虑对称性，
记为V=839.08kN我们考虑承台配置箍筋的情况T／CECS685-2020标准下载，斜截面受剪承载力满足下面公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
──剪切系数,=0.20；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
b0──承台计算截面处的计算宽度，b0=3600mm；
h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1250mm；
fy──钢筋受拉强度设计值，fy=300.00N/mm2；
S──箍筋的间距，S=125mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=839.08kN
桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：
其中0──建筑桩基重要性系数，取1.0；
fc──混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2；
A──桩的截面面积，A=0.283m2。
经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求,只需构造配筋!
七.桩竖向极限承载力验算及桩长计算
根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1342.38kN
桩竖向极限承载力验算应满足下面的公式：
u──桩身的周长，u=1.885m；
Ap──桩端面积,取Ap=0.28m2；
li──第i层土层的厚度,取值如下表；
厚度及侧阻力标准值表如下:
序号土厚度(m)土侧阻力标准值(kPa)土端阻力标准值(kPa)土名称
12.3220粉土或砂土
21.55312350密实粉土
317.5502350密实粉土
46.4502350粘性土
由于桩的入土深度为25m,所以桩端是在第4层土层。
R=1.88×(2.3×22×1.1+1.55×31×1.045+17.5×50×1.045+3.65×50×1.3)/1.65+0.19×2350.00×0.28/1.65=1513.07kN
上式计算的R的值大于最大压力1342.38kN,所以满足要求!
桩抗拔承载力应满足下列要求:
式中Uk──基桩抗拔极限承载力标准值；
Ugk=12×(2.3×22×.7+1.55×31×.75+17.5×50×.75+3.65×50×.75)/4=2593.75kN
Ggp=12×25×22/4=1650.00kN
Uk=1.88×(2.3×22×.7+1.55×31×.75+17.5×50×.75+3.65×50×.75)=1629.70kN
Gp=1.88×25×25=1178.10kN
由于:2593.75/1.65+1650.00>=237.866满足要求!
由于:1629.70/1.65+1178.10>=237.866满足要求!
附墙杆内力，根据厂方提供的数据，Nmax=289KN
1．杆件轴心受拉强度验算
其中An──为杆件的的截面面积，本工程选取的是L63×63×8角钢,查表可知A=951×4＝3804mm2；
经计算，杆件的最大受拉应力=289×1000/3804=75.97N/mm2。
最大拉应力不大于拉杆的允许拉应力216N/mm2,满足要求!
2．杆件轴心受压强度验算
验算公式:=N/An≤f
其中──杆件长细比,杆1:取=L1/ix=11400/155.4=73.36
Q／GDW 11578-2016 水电站热工仪表及控制系统技术监督导则.pdf──为杆件的受压稳定系数,是根据查表计算得=0.732
经计算，杆件的最大受压应力=104N/mm2。
最大压应力不大于拉杆的允许压应力216N/mm2,满足要求!
塔吊基础所在的施工Ⅰ区底板未浇注混凝土前，与塔吊基础相差2.36米的施工Ⅱ区土方已开挖，两区土体高差1.70米。因此，要根据Ⅱ区土方的开挖深度事先对塔吊基础进行型钢加固。
原定塔吊初次安装高度为14米，但考虑到塔机基础砼养护时间较短，且Ⅰ、Ⅱ区有土方高差，同时塔臂要避开场地北侧的高压电线、变压器和西侧的两排六层民宅。因此初次顶升使用高度改为26米。
塔机组装高度为4节米（即11.5米），已超过正常设计高度，为使吊装时不平衡力矩的停留时间尽量减少，一块配重和臂架接事先进行。
因场地狭小，8吨米汽车吊也不能进入塔吊东侧，80吨米汽车吊与平衡配重相距34米。因此，塔机解体拆除时，塔机东侧的附墙杆采用摇头拔杆、卷扬机拆除；平衡配重靠在平衡臂的后部装设支架，配合塔机起升卷扬机来拆除。
塔机解体前有23米长吊臂处在两排民宅的空隙中，且需要停留2－3天。因此GBT2015-2017标准下载，项目部要做好安民工作及防护警戒工作。