施工组织设计下载简介

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a立杆接头采用对接扣件连接，立杆与大横杆采用直角扣件连接；

b立杆接头应交错布置，两个相邻立柱接头应避免出现在同步同跨内，并在高度方向错开的距离不小于50cm；各接头中心距主节点的距离不大于60cm。

c立柱顶端应高出建筑物檐口上皮高度1.5m；

某扩能项目硝苯工程压力管道施工方案d每根立柱都应设置底座；

e立柱底部必须设置纵、横向扫地杆。纵向扫地杆采用直角扣件固定在距底座下皮不大于200㎜处的立柱上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立柱上。

2、纵向水平杆构造要求

采用钢、木、竹串片脚手板时构造要求：

a纵向水平杆设于横向水平杆之下，在立柱的内侧，并采用直角扣件与立柱扣紧；

b纵向水平杆一般宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。对接搭接应符合以下要求：

b1、对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应小于500㎜，并应避免设在纵向水平杆的跨中。

b2、搭接接头长度不应小于1m，并应等距设置3个旋转扣件固定端部扣件盖板边缘至杆端的距离不应小于100㎜。

c纵向水平杆设置在横向水平杆上，并以直角扣件扣紧在横向水平杆上；

d纵向水平杆在操作层的间距不宜大于400㎜

e纵向水平杆的接长要求同上。

g纵向水平杆的长度一般不宜小于3跨，并不小于6m。

3、横向水平杆构造要求

采用竹串片脚手板时构造要求：

a每一主节点处必须设置一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点的距离不应大于150㎜，在双排架中，靠墙一侧的外伸长度不应大于500㎜。

b操作层上非主节点处的横向水平杆宜根据支承脚手板的需要等间距设置，最大间距不应大于柱距的1/2。

采用竹笆脚手板时的构造要求：

双排架的横向水平杆两端应采用直角扣件固定在立柱上。

a采用竹串片脚手板时构造要求：

脚手板一般应设置在三根横向水平杆上。当脚手板长度小于2m时，可采用两根横向水平杆，并应将脚手板两端与其可靠固定，以防倾翻。脚手板宜采用平铺，亦可采用搭接铺设。

b采用竹笆脚手板时的构造要求：

竹笆板主筋应垂直于纵向水平杆方向铺设，应采用对接平铺，四个角应用直径为1.2mm的镀锌钢丝固定在纵向水平杆上。自顶层操作层的脚手板往下计，宜每隔12m满铺一层脚手板。

a连墙件垂直间距不大于2步（3.60m），水平间距不大于3倍纵距（4.50m）。

b为便于施工，连墙件采用刚性连接，水平方向沿外墙、梁设置，高度方向隔步设置，与脚手架、建筑物的连接采用直角扣件。

c连墙件应均匀布置，优先采用花排。

d连墙件宜靠近主节点设置，偏离主节点的距离不应大于300mm。

e连墙件必须从底步第一根纵向水平杆处开始设置，当该处设置有困难时，应采用其他可靠措施固定。

f连墙件中的连墙杆或拉筋宜呈水平并垂直于墙面设置，与脚手架连接的一端可稍微下斜，不容许向上翘起。

g采用拉筋时必须配用顶撑，并可靠的顶在框架暗梁和剪力墙等结构部位，以防止向内倾覆。

双排脚手架应设剪刀撑与横向支撑。

剪刀撑的设置应符合下列要求：

b24m以上的双排脚架应在外侧立面整个长度和高度上连续设置剪刀撑。

c剪刀撑斜杆的接头除顶层可以采用搭接外，其余各接头均必须采用对接扣件连接，搭接应符合上述规定。

d剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立柱上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm。

横向支撑的设置应符合下列要求：

b24m以上脚手架除两端应设置横向支撑外，中间应每隔6跨设置一道。

a洞口处增设的斜杆应采用旋转扣件优先固定在与之相交的横向水平杆的伸出端上，旋转扣件中心线距中心节点的距离不应大于150mm。

b洞口两侧增设的横向支撑应伸出增设的斜杆端部

c增设的短斜杆端部应增设一个安全扣件。

斜道构造应符合下列要求：

a斜道宜附着在外脚手架或建筑物上，但斜道杆件要独立设置。

b人行斜道宽度不应小于1m，坡度宜采用1：3（高：长）；

c拐弯处应设置平台，宽度不应小于斜道宽度；

d斜道两侧及平台外围均必须设置栏杆及挡脚板。栏杆高度为1.2m，挡脚板不应小于150mm；

斜道脚手板构造应符合下列规定：

a脚手板平铺时，应在横向水平杆上增设中间纵向支承斜杆，杆间距不应大于500mm。

b脚手板顺铺时，接头宜采用搭接，下面的板头应压住上面的板头，板头的凸棱处应用三角木填顺。

六、施工注意事项及安全措施

1、所用钢管、扣件强度须满足要求。弯曲、烂洞、锈蚀脱皮的钢管严禁使用到外架上。

2、所用小横杆长度应基本统一，且两头超出立杆的长度不小于10㎝。立杆和大横杆的接头位置要错开。剪刀撑的接头长度不小于40㎝，且不能小于两个扣件。

3、铺设的底笆和挡笆必须和大横杆绑牢，每块竹笆不少于四个点，外围护安全网用16#铁丝捆绑于大横杆上，须每点都应绑扎，且上下左右都要绷直。所有绑扎头发布朝向架外，以免挂烂衣服或伤人。。

4、在架体搭设时，各材料必须进行可靠的传递，不得随意乱抛。同时施工人员必须系好安全带。在竖立杆时，必须有两人以上同时操作，以免立杆不稳。

5、六级以上大风和雨天不可进行外架的搭设，同时各架体材料放置点必须稳定。

6、搭设好的架体，其上的构件，特别是扣件、钢管等在使用过程中严禁随意拆卸，并且架体严禁用作材料堆场，其上只允许放置临时的零星材料，且放置要稳定。

7、脚手架使用期间，主体结构施工阶段使用二个操作层，每层使用荷载不得超过300kg/m2，装饰施工阶段使用三个操作层，每层使用荷载不得超过200kg/m2。

8、建立完善的验收和检查制度。搭设好的外架在验收合格后方能投入使用，并要挂上验收合格牌。同时对外架应进行定期和不定期的检查，并安排专人对架体进行护理，清理架体上的零星材料检查各连接点是否有转动。

9、在恶劣天气（大风、雨、雪）前后应对外架进行检查和加固，特别是恶劣天气之后，必须经过前面检查符合安全要求后才能继续使用。

10、脚手架搭设人员必须是经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，体检合格者方可发上岗证。

11、搭设脚手架人员必须戴安全帽、安全带、穿防滑鞋。

12、拆除脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁一切非操作人员入内。

13、操作人员在工作中除遵守以上条例外，尚应遵守高空作业条令。

7．1、十二层以下落地式脚手架计算书：

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。在两大横杆中均匀加设2根ф48mm×3.0mm钢管。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.00/3=0.117kN/m

活荷载标准值Q=3.00×1.00/3=1.00kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.117=0.186kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×1.00=1.400kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下：

M1=(0.08×0.186+0.10×1.40)×1.502=0.35kN.m

支座最大弯矩计算公式如下：

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.41×106/4240=96.70N/mm2＜205.0N/mm2

故大横杆强度满足要求！

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度：

V=(0.677×0.186+0.99×1.40)×15004/(100×2.06×105×10.78×104)=3.45mm＜1500/150=10mm

故大横杆挠度满足要求！

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.50=0.057kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.00×1.50/3=0.175kN

活荷载标准值Q=3.00×1.00×1.50/3=1.50kN

荷载的计算值P=1.2×0.068+1.2×0.175+1.4×1.50=2.39kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

集中荷载最大弯矩计算公式如下：

M=(1.2×0.038)×1.002/8+2.39×1.00/3=0.80kN.m

σ=0.80×106/4240=188.68N/mm2＜205.0N/mm2

故小横杆强度满足要求！

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：

集中荷载最大挠度计算公式如下：

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5×1.2×0.038×10004/(384×2.06×105×10.78×104)=0.02mm

集中荷载计算值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=3.84mm＜1000/150=10mm

故小横杆挠度满足要求！

（三）扣件抗滑力的计算

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5)：

其中Rc──扣件抗滑承载力设计值，取Rc=8.0kN；

R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.00=0.038kN

脚手板的荷载标准值P2=0.35×1.00×1.50/2=0.26kN

活荷载标准值Q=3.00×1.00×1.50/2=2.25kN

荷载的计算值R=1.2×0.038+1.2×0.26+1.4×2.25=3.51kN

故单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（四）脚手架荷载标准值

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

1、每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.1248×30.00=3.744kN

2、脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹脚手板，标准值为0.35

NG2=0.35×4×1.50×(1.00+0.30)/2=1.37kN

3、栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.35×1.50×4/2=1.05kN

4、吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.50×30.00=0.225kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=8.24kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.00×2×1.50×1.00/2=4.50kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

W0=0.39KN/m²

μS=1.3φ=1.3×0.089=0.116

风荷载标准值：WK=0.7μZ·μS·W0

=0.7×0.74×0.116×0.39=0.02KN/m²

风荷载产生的立杆段弯矩：MW=0.85×1.4WKlah²/10

=0.85×1.4×0.02×1.5×1.8×1.8/10

=0.0116KN·m

（五）立杆的稳定性计算

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N──立杆的轴心压力设计值，N=16.19kN；

φ──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得

长细比λ=l0/i=1.155×1.50×1.80×100/1.58=197.4

查表，得φ=0.186

i──计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k──计算长度附加系数，取1.155；

u──考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数，u=1.50；

A──立杆净截面面积，A=4.24cm2；

W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3；

σ──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到

[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，可以使用！

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

其中N──立杆的轴心压力设计值，N=15.24kN；

φ──轴心受压立杆的稳定系数，由长细比l0/i的结果查表得到0.185；

i──计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；

l0──计算长度(m)，由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

k──计算长度附加系数，取1.155；

u──考虑脚手架整体稳定因素的单杆计算长度系数；u=1.50

A──立杆净截面面积，A=4.24cm2；

W──立杆净截面模量(抵抗矩)，W=4.49cm3；

MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.0116kN.m；

σ──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到

[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ<[f]，满足要求！

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk──风荷载基本风压值，wk=0.42kN/m2；

Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，

Aw=3.60×4.50=16.20m2；

No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.00

经计算得到Nlw=9.53kN，连墙件轴向力计算值Nl=14.53kN

连墙件轴向力设计值Nf=φA[f]

其中φ──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.0/1.58的结果查表得到φ=0.95；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=95.411kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求！

（七）立杆地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求:

p立杆基础底面的平均压力p=N/A

N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值，N=16.19kN

A──基础底面面积，取A=1.2×1.5/2=0.90m2

fg──地基承载力设计值，按下式计算：

kc──脚手架地基承载力调整系数，粘土取kc=0.5

fgk──地基承载力标准值，回填土取fgk=60kPa

则：p=17.99kPa≤fg=30kPa

故基础采用1200宽，150厚C20素砼连片基础，立杆地基承载满足要求。

7.2、悬挑式双排脚手架计算书。

A、13层楼面工字钢上立杆稳定计算

荷载计算：因外脚手架采用悬挑支撑结构，所以应减小上部荷载，脚手架做装饰使用。4.8×3.5钢管0.0384DN/M

立杆自重：2×18.5×0.0384=1.421KN

纵杆自重：（18.5/1.8+1）×2×1.8×0.0384=1.559KN

横杆自重：（18.5/1.8+1）×2×1.3×0.0384=1.126KN

扣件自重：（18.5/1.8+1）×2×0.0135=0.305KN

竹串片自重：查表4—15（17.4/1.8+1）×0.3×1.5×1.2=7.74KN

合计：12.151此为两立杆总重量，每杆重量为6.08KN

活荷载：3.0×1.8×0.9×2/2=4.86KN

所以：1.2×6.08+1.4×4.86=14.10KN

盐城地区基本风压ω。=0.39KN/㎡。

当杆高在20米处时，H=20，按C类取值μz=1.07

μs=1.3φ=1.3×0.089=0.116

所以：ωk=0.7×μz×μs×ω。

=0.7×1.07×0.116×0.39=0.034KN/㎡

Mw=0.85×1.4×ωk×La×h²/10=0.016KN·m

σ=Mw/W=0.016×10³×10³/4.49×10³=3.64

活荷载：3.0×1.8×0.90×2/2=4.86KN

N=1.2×6.08+1.4×4.86=14.1KN

ψ=0.185（同上）

N/ψ·A+Mw/W=179.76+3.64=183.40N/m㎡

B、悬挑构件16#工字钢强度计算

每根立杆轴向力设计值（N），按规范公式N=1.2（N1+N2）=1.4∑N3,其中：1.2，1.4分别为固定荷载系数和可变荷载系数；

栏杆与挡脚板：0.14*2.0*7/2=0.98KN（全高7层，仅外立面设置在外立杆内侧）；

安全网：0.01*2.0*23.2/2=0.232KN(全高外立面设置)；所以，N2=1.68+0.98+0.232=2.892KN；

N=1.2(N1+N2)+1.4∑N3=1.2（2.9+2.892）+1.4*2.70=10.735KN；

最大剪力、最大弯矩(如下图)

∴RB=1/2ql²+1.5N=1/2×0.25×1.3²+1.5×10.73=16.31KN

σ=16.31×10³×10³/1.41×10³×10²=115.7N/mm2＜205

为增强安全度，在16#工字钢端部加拉钢丝绳。

由上式RB=16.31KN

取Φ20圆钢，A=314m㎡

N=215×314=67510N=67.51KN＞16.31KN

抗剪：双剪面314×2=628mm2

抗剪强度：100N/mm2

抗剪力：100×628=62800N=62.8KN＞16.31KN

脚手架搭设人员必须持证上岗；所有钢管、扣件、工字钢、安全网等材料必须符合要求，不得存在质量问题。

脚手架搭设必须与工程同步，且高出结构施工面一步为宜。

相邻立杆对接扣件应错开，纵、横向设置扫地杆；立杆必须垂直安装，不得弯曲。

纵向水平杆宜设置在立杆内侧假日酒店样板房装饰工程施工方案，且长度应大于3跨。

沿脚手架外侧全长、全高连续设置45°剪力撑，剪力撑搭接长度不小于1.0M，且不少于2个旋转扣件固定

作业层竹笆应满铺，且用12#镀锌铁丝固定在纵向支撑杆件上；挡脚板不小于180mm高，设计中，上栏杆；上栏杆高度为1.0M左右。

外脚手架上不得乱堆放杂物，6级以上大风、雾雨雪天气停止施工。

外脚手架搭设完成后，应经施工企业安检部门验收后方可使用。

专职安检人员要按规范要求定期进行检查与维护；按规定设置防雷接地。

脚手架拆除要有专职安全员指挥，作业人员要佩戴安全帽、安全带DBJT 15-19-2020 建筑防水工程技术规程，施工现场设置安全警戒区，严禁材料从高空往下掉落。

钢梁穿过剪力墙预留的木盒、或穿过的砖墙预留孔洞，要认真砸毛冲洗并用细石混凝土封堵，防止外墙渗漏；

立面、剖面图见详图，在外墙梁中每1.8M埋设2ф16钢筋，伸出地面20cm两筋间距80mm待该部位砼达到50%强度，开始设置工字钢、将工字钢放于两筋之间，把ф16钢筋弯成90°两筋焊接，在槽钢另一头打孔，将ф16钢筋穿入孔内焊接，上拉至上层梁上面。为确保架体稳定在十四层同样加设ф16钢筋且每层每间隔加设连墙件，ф6.5钢筋直接埋设与梁内，与架体连接方法详图，竹串板在架体中搭设见详图。