施工组织设计下载简介

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某二级公路圆形单柱墩墩身施工方案

砼来自我项目部拌合站和水富县的商品砼，砼在我项目部的监督和管理中，质量可靠，按要求制作了试块并送至实验室检测。由于墩身不高，砼采用汽车泵泵送一次性浇注，砼泵送过程中尽量少停顿，短时间停泵要注意观察压力表，逐渐过渡到正常泵送；长时间停泵，应每隔4～5min开泵一次，使泵正反转两次，同时开动搅拌器，以防砼离析。如果停泵超过30min，则将砼从泵管中清除。泵送结束后，先将砼压完，再压入水，将管道冲洗干净。砼到达模板顶后，接软管和串筒入模，以降低砼自由卸落高度，将其控制在2.0m以内。按30cm/层全断面水平分层布料，并根据砼供应情况及时调整布料厚度，在下层砼初凝前浇筑完上层砼。使用插入式振动器振捣，振捣时移动距离不得超过振动棒作业半径的1.5倍，与侧模保持5～10cm的距离；插入下层砼5～10cm。快插慢拔，每一点应振捣至砼不下沉，不冒气泡泛浆、平坦为止，振完后徐徐拔出振动棒。振捣过程中不得碰撞钢筋和模板，谨防其移位、损伤。

由于此几处抽水困难，砼采用覆盖薄膜并在墩顶上设大型水桶滴水方法养生，养生视气温条件确定，一般7天以上。气温低于5℃时，覆盖保温，停止洒水。

GB 51038-2015标准下载5.2.1满堂支架支模

a、钢筋砼：a＝25.48KN/m3

b、施工荷载标准值：b＝1.5KN/㎡

C、振捣砼荷载标准值：5KN/个

d、支架及模板荷载：d＝0.5KN/㎡

2．立杆的极限荷载取值

查《公路桥涵施工计算手册》表8－34步距为1.2m，Ф48×3㎜的钢管允许荷载26.78KN.

3．盖梁自重计算(以K14+100桥3#墩为例)

Q1＝19.64×25.48KN/m3＝500.43KN

2、施工荷载:Q2=10.14×2.4×1.5=36.5KN

3、振捣砼荷载：Q3=5×2=10KN

4、支架及模板荷载：Q4=10.14×2.4×0.5=12.12KN

整体强度计算按1.2系数计算

Q总＝1.2×（Q1+Q2+Q3+Q4）

=1.2×(500.43+36.5+10+12.12)＝559.05KN

立杆数量N=4*10=40根。

每根立杆承受荷载为G＝559.05/40=13.98KN＜[N]=26.78KN

（1）．地基承载力计算

地基为岩石地基下垫方木条，承载完全达到要求，故地基承载力不必验算。

（2）．梁高方向杆件间距验算

临界应力由平衡方程P=π2EI/L2得

Pcr=σcrA=π2EA/λ2λP=√π2E/σP

A3钢的E=206GPa，比例极限σP=200MPa

λP=√π2×206×109/200×106≈100(有资料可查我国3号钢第一组λ=101)

λP=ul/iu=1故L=λPi

=√（D内2+D外2）/4

=√（482+422）/4

所以，L=100×15.96=1596mm=1.6m

故取沿梁高方向支架间距为1.6m，实际取1.2米。

Pcr为杆件的最大受力σcr为A3钢的临界应力

A为钢管有效截面积λP为受力的长细比

L为钢管支架沿梁高方向间距

1、砼重量：q1=1.2×1.2×2×25.48=36.69KN

q2=1.2×1.2×0.5=0.72KN

3、施工时人员、机具重量。

按每平方1.5KN计算：q3=1.2×1.2×1.5=2.16KN

⑤、振捣器产生的振动力。

  主梁上总重力简化为均布荷载

Q=(q2+q3+q4+q5+q6)/L

=(36.69+0.72+2.16+10）/1.2

考虑安全系数1.3，Q总=1.3×41.31=53.7KN/m。按间距10cm×10cm计算Q=53.7×0.1=5.37KN进行验算：

弯矩:Mmax=1/8QL2=1/8×5.37×1.2×1.2=0.97KN.M

抗弯强度：(=M/W==0.97×106/10×15×15/6×103=2.57Mpa<[(]=10Mpa故强度满足要求。

Q剪=Q×L/2=5.37×1.2/2=3.22 Mpa

τ=3Q剪/2A=3×5.37×103/2×10×15×102=0.54Mpa＜[τ]=2Mpa满足要求。

挠度计算（跨径1.2m）E=0.1×105Mpa,I=bh3/12

F=5qL4/（384EI）=5×5.37×12004/(384×0.1×105×2.8×107)

=0.52mm<1.2/400=3mm满足要求

5.2.2高于5m墩盖梁采用抱箍法

1、抱箍采用2cm厚50cm宽的高强钢板加工而成，直径为200cm、220cm两种。抱箍每边装有10个M20螺杆将其锁紧，钢板与墩柱间夹3mm橡胶块，抱箍外的牛腿宽32cm，并每边设加强牛腿2个。详见下图

2、在墩柱上箍抱箍两个，抱箍下安装4根φ32的防滑钢棒，内插50cm，外露10cm。在抱箍外侧的牛腿上每边安装1根I32b工字钢作为主梁，两边主梁用6根M32拉杆对拉形成整体。主梁上铺设20b槽钢和20cm×10cm方木条。下面每边设斜撑，斜撑由2根I20b工字钢支撑。斜撑中间再撑2根I20b工字钢支撑，加强稳定性。模板采用2cm木模，模板下用10cm×10cm方木条加强。详见下图

结构计算：总长L=10.14m.

①、盖梁两侧各设置二根I32b工字钢作为施工主梁，长11米

q2=57.7×9.8×11×2/1000=12.44KN

②、主梁上铺设[20b双槽钢，每根长3.4米，共16根。

q3=16×3.1×3.4×9.8/1000=1.65KN

③、工字钢上铺设木模板，每平方按0.4KN计算，

④、施工时人员、机具重量。

⑤、振捣器产生的振动力。

  主梁上总重力简化为均布荷载

Q=(q1+q2+q3+q4+q5+q6)/L

=（922.12+12.44+28.28+30.8+1.65+10）/10.14

盖梁施工时采用2根主梁，考虑安全系数1.3，则每根主梁力值计算时的均布荷载为q=1.3×99.14/2=64.44KN/m。

按均布荷载取2.86m段进行验算：

弯矩:Mmax=1/8Ql2=1/8×64.44×2.86×2.86=65.89KN.M

抗弯强度：(=M/W=65.89×106/0.73×106

=90.26Mpa<[(]=170Mpa

故，抗弯强度满足要求。

挠度计算（跨径2.86m）

F=5qL4/（384EI）=5×90.26×28604/(384×2.1×105×1.16×108)

=3.23mm<2.86/400=7.15mm

两边用20b槽钢4根长5.06m支撑，现对20b槽钢进行计算。

经查20b槽钢截面最小回转半径r=7.64cm=0.0764m。

杆件的长细比λ=l/r=5.06/0.0764=66.23

经《路桥施工计算手册》查得ψ=0.773

查得型钢的截面面积A=32.8cm2=0.0032㎡两个槽钢支撑两点，那么A=0.0032×2=0.0064㎡

σa=P/A=sin45°×64.44×5.07/0.0064=36096.8Kpa=36.1Mpa﹤[(]=215MPa,满足要求。

1、每个盖梁设2个抱箍体支撑上部荷载，由上面的计算可知

支座反力Ra=Rb=ql/2=64.44×10.14/2=326.71KN(抱箍需产生的摩擦力)

中间由墩柱承载部分力假设也由2个抱箍承载

需承载竖向压力N=326.71KN

抱箍由M20高强螺栓抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》M20允许承载力

[N]=Pμn/k=155×0.3×2/1.7=54.71KN

P—高强螺栓预拉力取155KN

n—传力接触面数目取2

数目计算m=N/[N]=326.71/54.71≈6取10个满足要求

砼与钢抱箍间设1层橡胶μ取0.3

抱箍产生的压力P0=N’=N/0.3=326.71/0.3=1089KN

抱箍压力由螺栓产生，至每条

N1=N’/10=108.9KN﹤[S]=155KN满足要求

m1—所有螺栓的个数20个

A—螺栓截面积A=3.14㎝2

=34.7MPa﹤[σ]=140Mpa满足要求

（3）求螺栓需要的力矩M

由螺栓产生反力矩M1=μN1L1

μ—钢与钢摩擦系数取0.15

L1—螺杆力臂取0.015

M1=0.15×108.9×0.015=0.245KN·m

M2为螺栓爬升角产生的反力矩，爬升角为10°

M2=μ×N’cos10°×0.011+N’sin10°×0.011(力臂取0.011)

=0.15×108.9cos10°×0.011+108.9sin10°×0.011

M=M1+M2=0.245+0.385=0.63KN·m=63kg·m

所以选用M大于63kg·m的M20螺栓。

第六章质量控制体系与措施

6.1.1.高墩轴线定位测量

根据该桥位的复杂地形，首先使用全站仪在桥位内或就近布置平面控制网，并定期进行复测，复测结果上报监理工程师审批。

为了保证施工的连续性，确保高墩施工的轴线及垂直度和外观线形，在墩身施工轴线控制测量中，采用高精度全站仪和GPS配合使用相互校核和施工过程中三阶段控制的方案。

墩身底部实体段施工完成后，放样四个角点，做为永久性控制点，同时在实体段顶部放出空心墩纵横向轴线。墩身施工的过程中，用全站仪进行对点测量,全站仪对墩身轴线进行控制测量和墩身棱角边线进行监控测量。同时利用5Kg线坠或垂准仪引至施工平面进行控制其平面结构尺寸。

当日气温高于28℃时，墩身中心点的测设必须在早上八时之前完成，以避免温差和水蒸气的影响。

在每节模板安装过程中，首先自校墩身四大控制点间距，待接近设计值后，再用高精度全站仪对各点进行精确定位。全站仪调校模板完成后再对各控制点间距进行复核，确保模板顶口尺寸定位准确无误。经监理工程师检查合格后进行下一步作业。

6.1.2.墩身高程测量

用三角网点进行墩台高程测量，依据设计单位测设的水准基准点，结合现场地形布设高程网，并定期进行复测，复测结果上报监理工程师审批。

每个墩承台完成后，按测量规范的要求，在承台面测设临时水准点，做为墩身沉降观测的控制点。特别是墩身顶的高程要严格控制，其精度要达到施工规范规定的标准。

墩身施工中的高程控制采用长钢卷尺（100米钢卷尺）丈量法与三角高程控制法双控。在墩身下部1.5米左右位置处设置整米高程控制基准线，墩身高程控制测量时从该控制基准线丈量测量，同时用全站仪利用三角高程控制法进行复核，确保高程控制误差在规范允许范围之内。

6.2.墩身外观质量的保证措施

墩身外观质量主要是模板、砼浇注和施工工艺对结构物外表导致的随机出现的一些缺陷。

6.2.1.构造物表面质量通病的防治。

主要有蜂窝、麻面、气泡、泛砂、砼色泽不一致等现象，保证措施如下：

1、砼配合比设计时在满足施工条件下，应尽量降低含砂率和水灰比。

2、砼应强制拌和，罐车运输，连续浇注，杜绝坍落度不稳定，送料不衔接和每车砼级配不均匀、投料造成离淅的现象出现。

3、经试验掌握振捣的尺寸，既不能过振形成表面泛砂、砼流泪的现象，也不能因欠振导致蜂窝、麻面。现象大都是由于砼坍落度大，经振水泥内黑色成份和水上浮至表面引起，解决办法是清除表面积水或洒干水泥处理，降低后面砼坍落度。

4、尽量避免在高温时段浇注砼。如不可避免，应对钢模板采取降温措施。浇注过程洒落在钢模板上被烫干形成的“死灰”应随时清理干净。砼浇注盖梁时还需注意对称施工。

5、模板接缝控制，要求使用整块钢模板，以减少接缝。模板应、打磨试拼并监理验收，不合格的不能用于工程。用时缝内应贴泡沫双面胶带，杜绝漏浆导致的表面缺陷。

6.2.3.砼表面裂缝的预防

墩身下部，及抱箍处下部段落由于受力复杂和施工条件较差，易出现表面裂缝，采取的主要预防措施为：

1、将抱箍的宽度定为50cm,增大接触面的面积，减少混凝土表面压强；

2、墩身混凝土浇筑应避开高温时段，若受高温影响较大时，太阳直射的模板面外应用彩条布覆盖；

3、洒水养护，防止开裂。

1.各上岗人员必须进行岗前安全知识培训，严格按操作规程施工。所有人员进入施工作业区，必须将安全帽、保险绳、防滑鞋等相应防护用品佩带齐全。严禁酒后上岗和疲劳作业。

2.作业场地按规定布置醒目的安全警示牌和安全标语；每日在岗前对各操作人员进行集中安全教育，培养出良好的安全意识。

3.制定严格的安全工作奖惩条例，并在作业区树立条例标牌，以达到警钟长鸣的目的，使安全工作深入人心。

4.作业场地的电路布置要规范化，所有的机械电缆、配电箱应定期检查，按规范要求装好漏保，防止漏电伤人。专职电工每日对用电线路进行检查。

5.作业人员必须按规定穿戴合格的防护用品，禁止赤脚、穿拖鞋或硬底鞋作业。高空作业必须系安全带，安全带应挂在牢固的物件上，严禁在一个物件上栓挂几根安全带或一根安全绳上栓几个人；临边作业应设置防护围拦和安全网，悬空作业应有可靠的安全防护设施。

6.作业人员从规定的通道上下，禁止在防护栏杆、平台和孔洞边缘坐、靠、躺、休息，严禁高空掷物。

8.定期检查脚手架的稳定状态。拆除模板脚手架时应自上而下进行，下面不得停留人员，工具、材料禁止上抛下掷。当有交叉作业时，设专人协调防护。

9.雨季施工做好施工期间的防洪、安全防护措施。雨季前必须对水电设备的防洪、防雨等措施进行检查，排涝沟渠必须疏通；人行道路、跳板和作业场所应采取防滑措施。

10.定期组织相关人员对施工范围内易造成火灾、火险隐患处进行检查，做到“将事故扼杀在萌芽状态”。

11.高温季节施工，按劳动保护规定做好防暑降温工作，发放防暑药品。

7.2.桥墩模板施工安全规定

1.模板采用分段整体吊装时，必须联结牢固；在起吊安装时栓溜绳；模板调整时，不得徒手操作。

2.工作平台应满足承载力的要求并塔设牢固，平台上围拦及梯步。超过2m时，应张挂安全网。

3.施工中不得碰撞模板和脚手架。

4.模板拆除时，划定作业区，悬挂警示标致，并按规定的拆模程序进行。

5.工地专职安全员每日对墩身模板的内外工作平台、支架的爬梯进行检查，重点检查各焊接点的牢固情况，和安全防护网的完整性。

6.每一混凝土施工循环后，在进行下一次安装前须派专人对模板和工作平台支架集中进行检修和加固，模板对拉筋采用双螺母加固防止脱丝现象发生。防护网须定期进行更新。

现场抢救小分队：一工区工区经理王晓攀任分队长，负责采取紧急措施，尽一切可能抢救伤员，控制事故的发展。成员为医务人员、工区各作业工班。

机械物资供应小分队：机械物资部主任尹辉任分队长，负责抢险机械、物资的供应，成员为机械物资部全体成员。

后勤保障小分队：经理部办公室主任夏露任分队长，负责抢险期间交通车辆的调配，抢险人员的饮食及现场保卫，引导、疏散无关人员，成员为办公室、炊事班及现场巡守人员。

7.3.2.应急救援措施

7.3.2.1.事故报告   发生伤人安全事故后，项目经理部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，立即按下列规定报告有关部门：   轻伤事故：由项目经理部在24小时内报告指挥部；   重伤事故：项目经理部立即上报指挥部，指挥部在接到项目部报告后1小时内报告上级主管单位及当地安全生产监督管理局；   重伤三人以上或死亡一至二人的事故：指挥部在接到项目部报告后1小时内报告上级主管单位及当地安全生产监督管理局，填报《事故快报表》；   死亡三人以上的重大、特别重大事故：局指立即报告当地市级人民政府，同时报告市安全生产监督管理局、集团公司安全生产第一责任人(或委托人)，相关人员在接到项目部报告后1小时内到达现场；7.3.2.2.救援措施

施工前期，经常组织进行专门抢险培训和抢险演练，做到分工明确、责任到人，组织有力，行动迅速，遇险不慌不乱。应急预案试验或演练以后，若发现应急预案不能有效控制和避免事故的发生或扩大时及时修订。

备齐专门抢险设备物资，专人看管，定期检查，不挪做他用。

施工中如突遇停电，备用发电机立即投入使用，保证塔吊等设备的正常运转，确保施工人员安全撤离。

事故发生后，抢救小分队迅速进入现场，先观察工作面是否处于安全状态，采取必要的措施后，抢救被困、被压、被砸人员，抢救主要设备，然后清方、支护、强化安全措施。

7.3.2.3.生产恢复及应急抢险总结

抢险救援结束后，由监理单位主持、管理处、设计、咨询等相关单位参加的恢复生产会，对生产安全事故发生的原因进行分析，确定下部恢复生产应采取的安全、文明、质量等施工措施和管理措施。项目部主要从以下几个方面进行恢复生产：

2、严格落实公司ISO9002质量体系《程序文件》和《质量手册》，推行全面质量管理，认真学习应急预案，以项目经理为中心，将创优目标层层分解，责任到队，责任到人，从单位工程到分部、分项直至工序。

3、健全各组织机构，加强人员管理，建立矩阵管理。完善安全、质量保证体系，健全安全、质量管理组织机构，整个项目形成一套严密完整的安全、质量管理体系，各级、各部充分发挥管理的机能、职能和人的作用。

4、依据安全、质量体系有关文件，制定安全、质量检查计划制度，形成安全、质量管理依据，做到“有法可依”。严格实施岗位责任制。

5、做好技术、试验、测量、机械、施工工艺、后勤等各项保证工作。

6、对恢复生产确保资金投入不受阻。

7、确保设计、施工方案可行，符合现场实际情况，可利用现场存有的机械、设备和材料。

8、及时调用后备人员和机械设备，补充到该工区，进行生产恢复，尽快达到生产正常。

抢险结束和生产恢复后，对应急预案的整个过程进行评审、分析和总结，找出预案中存在的不足，并进行评审及修订，使以后的应急预案更加成熟，遇到紧急情况等能处理及时，将安全、财产损失降低到最底限度。

尺量：每构件检查2个断面

箍筋、横向水平钢筋、螺旋筋间距(mm)

尺量：每构件检查5~10个间距

尺量：按骨架总数30%抽查

尺量：每骨架抽查30%

尺量：每构件沿模板周边检查8处

某医院通风空调施工组织设计注：①小型构件的钢筋安装按总数抽查30%。

尺量：抽查3个网眼对角线

吊垂线或经纬仪：测量2点

全站仪或经纬仪：纵、横各测量2点

2m直尺：检查竖直、水平两个方向，每20㎡测1处

符合设计规定某综合楼装饰工程施工组织设计方案.doc，设计未规定时：10