施工组织设计下载简介
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工字钢悬挑外架施工方案两跨内两根纵向水平杆高差
双排脚手架横向水平杆外伸长度偏差
主节点处各扣件中心点相互距离
同步立杆上两个相隔对接扣件的高度
木龙骨隔断墙的施工工艺流程立杆上的对接扣件至主节点的距离
纵向水平杆上的对接扣件至主节点距离
剪刀撑斜杆与地面的倾角
6.2.5安装后的扣件螺栓拧紧扭力矩采用扭力矩扳手检查，抽样的方法应按随机分布的原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按表6.2.5的规定确定。不合格的必须重新拧紧，直至合格为止。
表6.2.5扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准
连接立杆与纵（横）向水平杆或剪刀撑的扣件；接长立杆、纵向水平杆或剪刀撑的扣件
连接横向水平杆与纵向水平杆的扣件（非主节点处）
6.2.6脚手架的验收由项目经理组织相关人员参加验收。
7．1脚手架搭设人员必须是经过按国家标准《特种作业人员安全技术考核管理规则》GB5036考核合格的专业架子工。上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
7．2搭设脚手架人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋。
7．3脚手架的构配件质量与搭设质量，应按本方案第6条的规定进行检查验收，合格后方准使用。
7．4作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载。不得将模板支架、缆风绳、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
7．5当有六级以上大风和雾、雨天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨后上架作业应有防滑措施。
7．6脚手架的安全检查与维护，应按本规范第8.2.2~8.2.5条的规定进行。安全网应按有关规定搭设或拆除。
7．7在脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
1）主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
7．8在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
7．9工地临时用电线路的搭设及脚手架接地、避雷措施等，应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规范》（JGJ46）的有关规定执行。
7．10搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
8.1钢管质量合格证、质量检验报告、旧钢管质量检查记录。
8.2扣件质量合格证、质量检验报告、旧扣件质量检查记录。
8.4扣件螺栓拧紧程度检查记录。
8.5脚手架施工安全、技术交底记录。
8.6外脚手架检查验收记录
计算的脚手架为双排脚手架，计算高度以搭设5层16.0米计算，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距0.90米。
采用的钢管类型为48×3.5，
连墙件竖向间距3.2米，水平间距4.0米。
施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设3层。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.50米，建筑物内锚固段长度1.50米。
悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1.35m。
9.1.1小横杆的计算:
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
9.1.1.1均布荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/3=0.075kN/m
活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4×1.500=2.236kN/m
9.1.1.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.236×0.9002/8=0.226kN.m
=0.226×106/5080.0=44.568N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
9.1.1.3挠度计算
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×1.613×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.549mm
小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!
9.1.2大横杆的计算:
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
9.1.2.1荷载值计算
小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN
活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN
荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.068+1.4×1.350)/2=1.006kN
9.1.2.2抗弯强度计算
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.006×1.500=0.411kN.m
=0.411×106/5080.0=80.963N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
9.1.2.3挠度计算
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm
集中荷载标准值P=0.035+0.068+1.350=1.452kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×1452.060×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.68mm
V=V1+V2=3.727mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
9.1.3扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:
其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；9.1.3.1荷载值计算
横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN
活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN
荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.101+1.4×2.025=3.026kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
9.1.4脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1611
NG1=0.161×16.000=2.578kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15
NG2=0.150×3×1.500×(0.900+0.450)/2=0.456kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15
NG3=0.150×1.500×3/2=0.338kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005
NG4=0.005×1.500×16.000=0.120kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.491kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us——风荷载体型系数：Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式：
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式：
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；
la——立杆的纵距(m)；
h——立杆的步距(m)。
9.1.5立杆的稳定性计算:
卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。
9.1.5.1不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.86kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.51；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.77m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.70；
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=39.57
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
9.1.5.2考虑风荷载时,立杆的稳定性计算
其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.01kN；
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.51；
i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.77m；
k——计算长度附加系数，取1.155；
u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.70
A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.068kN.m；
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=49.60
[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
9.1.6连墙件的计算:
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；
Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.2×4.0=12.80m2；
No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=8.46kN，连墙件轴向力计算值Nl=13.46kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=45.00/1.58的结果查表得到=0.92；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=92.615kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
连墙件采用扣件与墙体连接。
经过计算得到Nl=13.037kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件连接。
9.1.7悬挑梁的受力计算:
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本工程中，脚手架排距为900mm，内侧脚手架距离墙体450mm，支拉斜杆的支点距离墙体=1350mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I=1660.00cm4，截面抵抗矩W=185.00cm3，截面积A=30.60cm2。
受脚手架集中荷载P=1.2×3.49+1.4×4.05=9.86kN
水平钢梁自重荷载q=1.2×30.60×0.0001×7.85×10=0.29kN/m
悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)
悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)
悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
最大弯矩Mmax=2.188kN.m
抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=2.188×106/(1.05×185000.0)+5.610×1000/3060.0=13.097N/mm2
水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
9.1.8悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用18号工字钢,计算公式如下
经过计算得到强度=2.19×106/(0.918×185000.00)=12.89N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算<[f],满足要求!
9.1.9拉结钢丝绳的受力计算:
水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算
其中RUicosi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力RCi=RUisini
按照以上公式计算得到钢丝绳承受拉力为：
RU1=13.671kN
查《五金手册》6×19Ø9.3钢丝绳最大承受力为：44.14KN；
OO型M22索具螺旋扣最大承受力为：17KN。
经计算Ø12钢筋拉环最大受力为：23.738KN。
RU1=13.671kN<17KN，钢丝绳受拉满足要求。
9.1.10锚固段与楼板连接的计算:
水平钢梁与楼板压点采用钢筋拉环经济区石油化工产业园区土方回填平整工程施工组织设计.doc，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=8.727kN
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为
其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；
所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[8727×4/(3.1416×50×2)]1/2=11mm，施工选用Ø18圆钢。
高层住宅公寓精装修_施工方案水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面。