施工组织设计下载简介

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承台混凝土保护层厚度：50mm；基础埋置深度d：3.5m；

十字交叉梁上部钢筋直径：16mm；十字交叉梁上部钢筋型号：HRB335；

十字交叉梁底部钢筋直径：25mm；十字交叉梁底部钢筋型号：HRB335；

09 湖北省市政工程消耗量定额及全费用基价表（2018）第九册十字交叉梁箍筋直径：10mm；十字交叉梁箍筋型号：HPB235；

十字交叉梁箍筋肢数：4；

基础底板钢筋直径：20mm；基础底板钢筋型号：HRB335；

地基承载力特征值fak：140kN/m2；

基础宽度的地基承载力修正系数ηb：0.3；

基础埋深的地基承载力修正系数ηd：1.3；

基础底面以下土的重度γ：20kN/m3；

基础底面以上土的加权平均重度γm：22kN/m3；

地基承载力设计值fa：240.8kN/m2；

7.2.2非工作状态下荷载计算

（1）、塔吊对交叉梁中心作用力的计算

塔吊自重：G=287.830kN；

塔吊最大起重荷载：Q=40.000kN；

作用于塔吊的竖向力：F=1.2×G+1.2×Q=1.2×287.830+1.2×40.000=393.396kN；

总的最大弯矩值Mmax=1.4×1199.20=1678.88kN·m；

（2）塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算：

e=M/(F+G)≤20.5Bc/3

式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；

M──作用在基础上的弯矩；

F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力，G=25×1.2×36.141=1084.23kN；

Bc──为基础的底面宽度；

计算得：e=1678.880/(393.396+1084.230)=1.136m<20.5×5.500/3=2.593m；

基础抗倾覆稳定性满足要求！

e=M/(F+G)=1678.88/(393.396+1084.23)=1.136≥Bc/6=5.5/6=0.917

式中F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

解得修正后的地基承载力特征值：fa=240.800kPa；

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=240.800kPa；

地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=92.434kPa，满足要求！

（4）基础受冲切承载力验算

F1≤0.7βhpftamho

允许冲切力：0.7×0.97×1.57×1762.74×1140.00=2134852.947N=2134.853kN≥Fl=287.22kN；

实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！

（5）交叉梁截面主筋的计算

As=M/(γsh0fy)

αs=M/(α1fcbh02)

式中，αl──系数，当混凝土强度等级不超过C50时，αl取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，αl取为0.94，其间按线性内插法确定；取α1=1.00；

fc──混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70N/mm2；

ho──有效计算高度；

fy──钢筋受拉强度设计值；

(1)、梁上部配筋计算

单筋距形截面所能承受的最大弯矩：

由于最小配筋率为0.2%，所以最小配筋面积为:1200×1000×0.2%=2400mm2

建议配筋值：HRB335钢筋，1216，实际配筋值2412.743mm2。

(2)、梁底配筋计算：

αs=590.435×106/(1.00×16.70×1000.00×1150.002)=0.027；

As=590.435×106/(0.986×1150.00×300)=1734.916mm2。

由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:1200×1000×0.15%=1800mm2。

故取As=1800.00mm2。

建议配筋值：HRB335钢筋，425。实际配筋值1963.495mm2。

Fl=287.22kN,选择Φ10，4肢箍，Asv1=78.54mm2；

ρsv=nAsv1/bs

ρsvmin=0.24ft/fyv

最小配箍率:ρsv=nAsv1/bs=4×78.540/(1000.00×170.00)=0.0018>ρsvmin=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.0018

十字交叉梁高度h1=1200mm>450mm，所以需要配置腰筋。

As≥t×ho×0.1%=1000×1150×0.1%=1150mm

故取As=1150mm2。

建议配筋值：HRB335钢筋，814。实际配筋值1231.504mm2。

(5)、板底配筋计算：

最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:5500×1190×0.15%=9817.5mm2。

故取As=9817.50mm2。

7.2.3工作状态下荷载计算

（1）塔吊对交叉梁中心作用力的计算

塔吊自重：G=287.830kN；

塔吊最大起重荷载：Q=40.000kN；

作用于塔吊的竖向力：F=1.2×G+1.2×Q=1.2×287.830+1.2×40.000=393.396kN；

总的最大弯矩值Mmax=1.4×1229.20=1720.88kN·m

（2）塔吊抗倾覆稳定验算

基础抗倾覆稳定性按下式计算：

e=M/(F+G)≤20.5Bc/3

式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；

M──作用在基础上的弯矩；

F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力，G=25×1.2×36.141=1084.23kN；

Bc──为基础的底面宽度；

计算得：e=1720.880/(393.396+1084.230)=1.165m<20.5×5.500/3=2.593m；

基础抗倾覆稳定性满足要求！

e=M/(F+G)=1720.88/(393.396+1084.23)=1.165≥Bc/6=5.5/6=0.917

式中F──作用在基础上的垂直载荷；

G──混凝土基础重力；

a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：

解得修正后的地基承载力特征值：fa=240.800kPa；

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=240.800kPa；

地基承载力特征值fa大于有附着时压力设计值Pmax=93.341kPa，满足要求！

（4）基础受冲切承载力验算

F1≤0.7βhpftamho

允许冲切力：0.7×0.97×1.57×1762.74×1140.00=2134852.947N=2134.853kN≥Fl=290.03kN；

实际冲切力小于允许冲切力设计值，满足要求！

（5）交叉梁截面主筋的计算

As=M/(γsh0fy)

αs=M/(α1fcbh02)

式中，αl──系数，当混凝土强度等级不超过C50时，αl取为1.0，当混凝土强度等级为C80时，αl取为0.94，其间按线性内插法确定；取α1=1.00；

fc──混凝土抗压强度设计值，查表得fc=16.70N/mm2；

ho──有效计算高度；

fy──钢筋受拉强度设计值；

(1)、梁上部配筋计算

单筋距形截面所能承受的最大弯矩：

由于最小配筋率为0.2%，所以最小配筋面积为:1200×1000×0.2%=2400mm2

建议配筋值：HRB335钢筋，1216，实际配筋值2412.743mm2。

(2)、梁底配筋计算：

αs=596.229×106/(1.00×16.70×1000.00×1150.002)=0.027；

As=596.229×106/(0.986×1150.00×300)=1752.179mm2。

由于最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:1200×1000×0.15%=1800mm2。

故取As=1800.00mm2。

建议配筋值：HRB335钢筋，425。实际配筋值1963.495mm2。

Fl=290.03kN,选择Φ10，4肢箍，Asv1=78.54mm2；

ρsv=nAsv1/bs

ρsvmin=0.24ft/fyv

最小配箍率:ρsv=nAsv1/bs=4×78.540/(1000.00×170.00)=0.0018>ρsvmin=0.24ft/fyv=0.24×1.57/210=0.0018

十字交叉梁高度h1=1200mm>450mm，所以需要配置腰筋。

As≥t×ho×0.1%=1000×1150×0.1%=1150mm

故取As=1150mm2。

建议配筋值：HRB335钢筋，814。实际配筋值1231.504mm2。

(5)、板底配筋计算：

最小配筋率为0.15%，所以最小配筋面积为:5500×1190×0.15%=9817.5mm2。

故取As=9817.50mm2。

7.31#楼塔吊抗倾覆及地基承载力验算

计算书(塔吊基础抗倾翻稳定性及地面压力验算)

塔吊型号：QTZ50塔吊起升高度H：40m，

塔身宽度B：1.65m，基础埋深d：2.8m，

自重G：357.7kN，基础承台厚度hc：1.30m，

最大起重荷载Q：40kN，基础承台宽度Bc：5.0m，

混凝土强度等级：C30，钢筋级别：HRB335，

基础底面配筋直径：20mm

额定起重力矩Me：400kN·m，基础所受的水平力P：30kN，

标准节长度b：2.5m，

主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：12mm，

所处城市：XX郑州市，基本风压ω0：0.45kN/m2，

按B类考虑，即田野、乡村……房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区，

风荷载高度变化系数μz：1.45。

地基承载力特征值fak：100kPa

由于本工程塔吊基础一侧为临空面，不能考虑宽度修正,宽度修正取0。

基础宽度修正系数ηb：0

基础埋深修正系数ηd：1.4，

基础底面以下土重度γ：18kN/m3

基础底面以上土加权平均重度γm：18kN/m3。

（2）塔吊对交叉梁中心作用力的计算

塔吊自重：G=357.7kN；

塔吊最大起重荷载：Q=40kN；

作用于塔吊的竖向力：Fk＝G＋Q＝357.7＋40＝397.7kN；

式中，
——垂直于风向的迎风面积

风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：

Mω=
=0.5×14.8×40=296kN·m；

3、塔吊抗倾覆稳定性计算

固定式塔式起重机使用的钢筋混凝土基础应满足抗倾覆稳定性，即

式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；

Fk──作用在基础上的垂直载荷；

Fg──混凝土基础重力，Gk＝25×5.0×5.0×1.3=812.5kN；

基础抗倾覆稳定性满足要求.

Pk＝（Fk+Gk）/A

Pkmax＝(Fk+Gk)/A+Mk/W

式中：Fk──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重和最大起重荷载,Fk＝407.7kN；

Gk──基础自重，Gk＝812.5kN；

Bc──基础底面的宽度，取Bc=5.0m；

Mk──倾覆力矩GB／T 37660-2019标准下载，包括风荷载产生的力矩和最大起重力矩，Mk＝696kN·m；

W──基础底面的抵抗矩，W=0.118Bc3=0.118×5.03=14.750m3；

不考虑附着基础设计值：

Pk＝（407.7＋812.5）/5.02＝48.8kPa

亨立安研发楼、办公楼施工方案Pkmax=(407.7+812.5)/5.02+696/14.750=95.99kPa；

实际计算取的地基承载力设计值为:fa=158kPa