施工组织设计下载简介

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HRB335钢筋104.32t，Q235钢筋10.11t

3#~6#墩施工完成后，对3#~6#墩间原地面进行碾压处理（必要时换填0.6m厚），浇筑20cm厚C25基础混凝土。搭设碗扣式钢管脚手架，铺设箱梁底模后在支架上超载预压，消除支架的非弹性变形并检测支架的稳定性。卸载后，安装支座和箱梁模板。绑扎箱梁钢筋，安装波纹管等，浇筑箱梁混凝土及养护。箱梁混凝土达到设计强度的90%且龄期不小于7天后张拉预应力钢束、压浆封锚。拆除支架和模板，铺设桥面系设施。

基底换填采用砂夹卵石，基础混凝土采用C25混凝土，厚20cm，支墩范围采用厚50cmC25钢筋混凝土（Ф12mm钢筋网），满堂支架采用碗扣式钢管脚手架搭设，公路通道门洞过梁采用I40a工字钢。支架超载预压材料采用砂袋，按21.2t/延m或5.73t/m2进行布置。模板采用1.5cm厚竹夹板，Ф14mm拉杆，钢管支撑加固。混凝土由安恕混凝土拌和站供应，混凝土输送车运输，泵车泵送入模，一次浇筑成型。麻袋片覆盖洒水养生，湿润养护。YCWB250、YCWB150型、YC60B型千斤顶张拉，压浆机压浆。

本工程由第三项目部负责组织和施工，具体施工由101队负责。根据工程数量和工期安排检修平台加装与改造施工方案，计划上场人员65人，具体分布情况如下：

上场人员分布情况明细表

上场人员分布情况明细表

主要机械设备配备详见“主要机械设备配备表”。

计划开工时间2008年8月6日，计划竣工时间2008年11月5日。其分项工程具体工期计划安排如下：

（1）地基处理（包括基础混凝土）：2008年8月6日~8月15日；

（2）满堂支架搭设及预压：2008年8月16日~9月15日；

（3）模板及钢筋安装：2008年9月15日~10月15日；

（4）混凝土浇筑及养生：2008年10月16日~10月23日；

（5）张拉、压浆及封锚：2008年10月24日~10月26日；

（6）拆除支架和模板，铺设桥面系设施：2008年10月27日~11月5日。

四、主要工程项目施工方法及工艺要点

1、基础施工：3#~6#墩施工完成后，首先对3#~6#墩间原地面进行碾压处理（必要时换填0.6m厚），碾压后基底承载力不小于150kPa，碾压宽度12.0m（线路中心线两侧各宽6m）。然后在3#~4#墩间、5#~6#墩间沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚20cm的C25混凝土基础（局部地基松软地段采用C25钢筋混凝土基础，Ф12mm钢筋网）；4#墩~国道303线间沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚30cm的C25混凝土基础；国道303线范围直接利用沥青混凝土路面作为基础，国道303线~5#墩间距离约13.5m~16m，存在河道而采用门洞形式通过，为此将河道与5#墩间原地面进行换填2.0m厚毛碴，碾压后基底承载力不小于200kPa，碾压宽度8.0m（线路中心线两侧各宽4m），沿线路中心线两侧各宽3m范围浇筑一层厚20cm的C25混凝土基础（支墩范围采用C25钢筋混凝土基础，厚50cm，Ф8mm钢筋网）。上铺枕木作为碗扣式脚手架支垫。

2、满堂支架：采用碗扣式钢管脚手架搭设。普通断面处立杆间距60cm×90cm，4＃、5＃主墩1/3跨度范围采用60cm×60cm，步长采用1.2m。门洞支座处间距采用30cm×30cm，步长0.6m，斜杆采用普通钢管，斜杆上的扣件距离不大于2m，斜杆每4排设置一道。为方便行车及保证施工安全，在公路左右幅各设一个行车通道，通道门洞尺寸按4.5m（高）×6m（宽）考虑，门洞上设置I40a工字钢梁（长9m），间距41cm，工字钢下设I16工字钢做梁垫，钢管顶托与底模之间设置纵横向方木，横向15cm×15cm，每排布置，纵向10cm×10cm，间距20cm。

3、支架预压：支架预压材料为砂袋，支架预压重量按1.2倍自重（2400t）考虑，以消除支架的非弹性变形及检测支架的稳定性。支架搭设完成后，在其上铺设箱梁底模，吊装堆码足够重量的砂袋于每跨，预压前在每跨底模外侧布置观测点，定期测量相应观测点标高，当变形稳定后，卸载砂袋，分析测量数据，考虑支架弹性变形后，确定可恢复弹性。根据下沉量和不可恢复下沉量，以及梁体预拱度，计算底模预留拱度值，通过托盘及木锲调整底模标高。预压过程中要仔细检查支架状况，如杆件有无压弯或变形严重、方木有无压裂等。

4、模板制安：箱梁模板全部采用涂塑竹夹板制作，涂塑竹夹板厚15mm，用方木及钢管支撑加固。底模板直接铺设于垫木上，具备足够的刚度、强度及光洁度。箱梁侧模制作成2~3m一节，严格按设计线形进行加工制作，底模测量定位铺设完成后，人工配合吊车拼装侧模和内模。

5、钢筋及波纹管的制作及安装

现浇预应力梁钢筋在支架、模板安装完毕后，进行现场绑扎；当钢筋与预应力管道在空间发生干扰时，适当移动普通钢筋以保证钢束管位置准确。波纹管接头形式为套接，施工时每1m设定位钢筋一道，并将井形定位钢筋点焊在主筋上，确保管道在浇筑混凝土时不上浮，不变位，管道位置容许偏差纵向不大于±1cm，横向不大于0.5cm。

混凝土采用拌和站集中拌和，混凝土运输搅拌车运送，混凝土输送泵浇注，插入式振动器振捣。箱梁混凝土的灌注顺序为：先浇注箱梁底板、腹板，后浇注顶板和翼板。在混凝土施工时采取控制入模温度、推迟外侧模板的拆除时间、加强养护并通过预应力管道通水降低水化热影响等措施，防止出现温度裂缝。

混凝土养生：混凝土浇注后，及时养护，箱梁顶面采用洒水覆盖养生，拆模后，箱梁侧面优先考虑养生剂养生，同时封住预应力孔道口，防止堵塞。箱梁养生时间不少于14天。

当同条件养护下的砼试件强度达到设计强度90%且龄期不小于7天后，预应力筋即可张拉。两端张拉时同时先对两端的千斤顶主缸充油，使钢束略为拉紧，当钢束达初应力0.1σk时作伸长量标记。

张拉时按设计程序进行，并采用“双控”措施，即应力控制和伸长值控制，实际伸长值与理论伸长值差控制在±6%以内，否则停止张拉，查明原因采取措施后，再继续张拉。其张拉程序为：0→0.1σk（作伸长量标记）→σk（静停5分钟）→补拉σk（测伸长量）→锚固。纵向预应力钢束在梁体横截面保持对称张拉，并保持两端同步，张拉时观察梁体变位，发现异常及时向设计、监理、业主方通报。

预应力孔道压浆在张拉后24小时内进行真空压浆，压浆采用压浆机，压浆材料采用微膨胀水泥浆，水泥用普通硅酸盐水泥掺入适量高效减水剂及膨胀剂。

梁体在张拉压浆后采用切割机切割多余的钢铰线，并对端面及时清理凿毛，然后浇注封锚混凝土。

梁体钢铰线张拉完成后，经监理工程师同意将梁体模板和支架拆除，拆除时采用与安装相反的顺序进行。

五、支架及模板体系结构检算

（一）碗扣式脚手架立竿稳定性检算

1）静载：钢筋混凝土自重标准值取25kN/m3，连续梁模板荷载取1kN/m2，

2）动载：振捣混凝土时产生的荷载标准值：取2KN/m2，施工荷载取3kN/m2。

根据连续梁体形变化，分别对主墩前后8m位置和跨中位置立竿检算，主墩8m位置连续梁砼总量69.75m3,平均8.719m3/m,最大11.035m3/m。跨中位置平均砼分布5.469m3/m，最大6.685m3/m

1）主墩位置立竿：脚手架间距0.6m×0.6m，步长1.2m。

梁体自重G1=11.035×25/4.9×(0.6×0.6)=56.3×0.36=20.27kN

模板重量G2=1×0.36=0.36kN

脚手架自重G3=(17.31×2+2.82×4×9)×10=1.36kN(6m立竿×60横杆×4×9层高度取6m)

振动力Q1=2×0.36=0.72kN

施工荷载Q2=3×0.36=1.08kN

N=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi

=1.2(20.27+0.36+1.36)+1.4(0.72+1.08)

λ=l0/i=1200/15.8=75.9查表得φ=0.667

N=28.91KN<0.667×489×205=66.86kN，满足要求。

2）跨中位置立竿：脚手架采用间距0.6m×0.9m，步长1.2m

梁体自重G1=6.685×25/4.9×(0.6×0.9)=34.11×0.54=18.42kn

模板重量G2=1×0.54=0.54kN

脚手架自重G3=(17.31×2+3.97×4×9)×10=1.78kN(6m立竿×60横杆×4×9层高度取6m)

振动力Q1=2×0.54=1.08kN

施工荷载Q2=3×0.54=1.62kN

N=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi

=1.2(18.42+0.54+1.78)+1.4(1.08+1.62)

λ=l0/i=1200/15.8=75.9查表得φ=0.667

N=28.67KN<0.667×489×205=66.86kN，满足要求。

3）支座位置立竿：脚手架采用间距0.3m×0.3m，步长0.6m，该处净跨6m，腹板3.7m范围每排13根立竿，每个支座设置6排，考虑变形产生饶度，计算时只取前三排受力。

N=24.67×10×3/13/3＝18.97KN

λ=l0/i=600/15.8=38查表得φ=0.855

N=18.97KN<0.855×489×205=85.71kN，满足要求。

（二）门洞处工字钢横梁检算

q=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=（1.2(778×25/113+1×4.9)+1.4(2×4.9+3×4.9)）/10=(1.2×177.0+1.4×24.5)/10=24.67kN/m

（三）0.6×0.9m支架处纵向方木检算

采用10×10cm方木，间距20cm，对单根方木进行强度检算：

qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(6.685/3.7×25×0.2+1×0.2)+1.4(2×0.2+3×0.2)=1.2×9.23+1.4×1=12.48kn/m

3、相关参数材质：杉木设计弯曲应力σ：9.5MPa

设计顺纹剪应力τ：1.2MPa

（四）0.6×0.6m支架处纵向方木检算

采用10×10cm方木，间距20cm，对单根方木进行强度检算：

qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(11.085/3.7×25×0.2+1×0.2)+1.4(2×0.2+3×0.2)=1.2×15.18+1.4×1=19.616kn/m

3、相关参数材质：杉木设计弯曲应力σ：9.5MPa

设计顺纹剪应力τ：1.2MPa

（五）0.9×0.6m支架处横向方木检算

采用15×15cm方木，间距0.9cm，对单根方木进行强度检算：

qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(6.685/3.7×25×0.9+1×0.9)+1.4(2×0.9+3×0.9)=1.2×41.55+1.4×4.5=56.16kn/m

3、相关参数材质：杉木设计弯曲应力σ：9.5MPa

设计顺纹剪应力τ：1.2MPa

（六）0.6×0.6m支架处横向方木检算

采用15×15cm方木，间距0.6cm，对单根方木进行强度检算：

qd=1.2ΣNGi+1.4ΣNQi=1.2(11.035/3.7×25×0.6+1×0.6)+1.4(2×0.6+3×0.6)=1.2×45.34+1.4×3=58.60kn/m

3、相关参数材质：杉木设计弯曲应力σ：9.5MPa

DB43T 1879-2020 城镇住宅室内装饰装修设计规范.pdf设计顺纹剪应力τ：1.2MPa

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