施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

某高层建筑模板施工方案（胶合板）

静荷载设计值q=1.2×3.06+1.2×0.49=4.26kN/m；

活荷载设计值P=1.4×0.9=1.26kN/m；

方木按照三跨连续梁计算。

本算例中17-GB50843-2013《建筑边坡工程鉴定与加固技术规范》.pdf，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

线荷载设计值q=4.26+1.26=5.52kN/m；

最大弯距M=0.1ql2=0.1×5.52×1.4×1.4=1.082kN.m；

最大应力σ=M/W=1.082×106/83333.3=12.983N/mm2；

抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

方木的最大应力计算值12.983N/mm2小于方木抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

其中最大剪力:V=0.6×5.52×1.4=4.637kN；

方木受剪应力计算值τ=3×4636.8/(2×50×100)=1.391N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.7N/mm2；

方木的受剪应力计算值1.391N/mm2小于方木抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

q=3.060+0.490=3.550kN/m；

方木最大挠度计算值ω=0.677×3.55×14004/(100×10000×416.667×104)=2.216mm；

方木的最大允许挠度[ω]=1.400×1000/250=5.600mm；

方木的最大挠度计算值ω=2.216mm小于方木的最大允许挠度[ω]=5.6mm，满足要求！

3.支撑钢管的强度验算

支撑钢管按照简支梁的计算如下

(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：

q1=(24.000+1.500)×0.600=15.300kN/m2；

(2)模板的自重(kN/m2)：

q2=0.350kN/m2；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m2)：

q3=(2.500+2.000)=4.500kN/m2；

q=1.2×(15.300+0.350)+1.4×4.500=25.080kN/m2；

梁底支撑根数为n，立杆梁跨度方向间距为a，梁宽为b，梁高为h,梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管弯矩图(kN.m)

经过连续梁的计算得到：

支座反力RA=RB=3.864kN；

最大弯矩Mmax=0.773kN.m；

最大挠度计算值Vmax=1.334mm；

支撑钢管的最大应力σ=0.773×106/4490=172.116N/mm2；

支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值172.116N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0N/mm2,满足要求!

纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。

九、扣件抗滑移的计算:

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=3.864kN；

R<6.40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

十、立杆的稳定性计算:

1.梁两侧立杆稳定性验算:

横杆的最大支座反力：N1=3.864kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×6.5=1.007kN；

楼板钢筋混凝土自重荷载:

N=3.864+1.007+0.529+5.012=10.412kN；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算

立杆计算长度Lo=k1uh=1.155×1.77×1.5=3.067m；

Lo/i=3066.525/15.9=193；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.193；

钢管立杆受压应力计算值；σ=10412.46/(0.193×424)=127.242N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=127.242N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

lo=k1k2(h+2a)(2)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.009×(1.5+0.1×2)=2.002m；

Lo/i=2001.755/15.9=126；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.417；

对120板进行验算（店面钢管架）

横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.50；

采用的钢管(mm):Φ48×3.0；

扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

板底支撑连接方式:方木支撑；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm。

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):350.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):100.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Φ48×3.5；

钢筋级别:三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土强度等级:C25；

每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):400.000；

楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):120.00；

楼板的计算长度(m):4.00；施工平均温度(℃):15.000；

图2楼板支撑架荷载计算单元

面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=100×1.82/6=54cm3；

I=100×1.83/12=48.6cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.12×1+0.35×1=3.35kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN)：

q2=2.5×1=2.5kN/m；

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

其中：q=1.2×3.35+1.4×2.5=7.52kN/m

最大弯矩M=0.1×7.52×0.352=0.092kN·m；

面板最大应力计算值σ=92120/54000=1.706N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为1.706N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

其中q=3.35kN/m

面板最大允许挠度[V]=350/250=1.4mm；

面板的最大挠度计算值0.009mm小于面板的最大允许挠度1.4mm,满足要求!

三、模板支撑方木的计算:

方木按照简支梁计算，其惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=5×10×10/6=83.33cm3；

I=5×10×10×10/12=416.67cm4；

(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q1=25×0.35×0.12=1.05kN/m；

(2)模板的自重线荷载(kN/m):

q2=0.35×0.35=0.122kN/m；

(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：

p1=(2.5+2)×1.2×0.35=1.89kN；

2.方木抗弯强度验算:

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.2×(1.05+0.122)=1.407kN/m；

集中荷载p=1.4×1.89=2.646kN；

最大弯距M=Pl/4+ql2/8=2.646×1.2/4+1.407×1.22/8=1.047kN.m；

最大支座力N=P/2+ql/2=2.646/2+1.407×1.2/2=2.167kN；

方木的最大应力值σ=M/w=1.047×106/83.333×103=12.565N/mm2；

方木抗弯强度设计值[f]=13.0N/mm2；

方木的最大应力计算值为12.565N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力:V=1.2×1.407/2+2.646/2=2.167kN；

方木受剪应力计算值T=3×2167.2/(2×50×100)=0.65N/mm2；

方木抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2；

方木受剪应力计算值为0.65N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载q=q1+q2=1.05+0.122=1.172kN/m；

集中荷载p=1.89kN；

方木最大允许挠度值[V]=1200/250=4.8mm；

方木的最大挠度计算值2.519mm小于方木的最大允许挠度值4.8mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Φ48×3.5；

I=24.38cm4；

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.407×1.2+2.646=4.334kN；

托梁计算弯矩图(kN.m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=1.806kN.m；

最大变形Vmax=3.538mm；

最大支座力Qmax=16.429kN；

托梁最大应力σ=1.806×106/8980=201.111N/mm2；

托梁抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的计算最大应力计算值201.111N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为3.538mm小于1200/150与10mm,满足要求!

五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×6.5=0.9kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×1.2×1.2=0.504kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×0.12×1.2×1.2=4.32kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=5.724kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×1.2×1.2=6.48kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=15.94kN；

六、立杆的稳定性计算:

立杆的稳定性计算公式:

如果完全参照《扣件式规范》，按下式计算

立杆计算长度L0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

L0/i=1700/15.9=107；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=15940.32/（0.537×424）=70.009N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=70.009N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算

l0=k1k2(h+2a)

立杆计算长度Lo=k1k2(h+2a)=1.185×1.009×(1.5+0.1×2)=2.033m；

Lo/i=2032.631/15.9=128；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.406；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=15940.32/（0.406×424）=92.599N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=92.599N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

本工程混凝土施工采用泵送商品混凝土。 1

3．1施工部位及工期安排 2

3．2劳动组织及职责分工 2

五、模板施工技术及措施 4

5．1隔离剂的选用及注意事项 4

5．3模板的现场制作 5

5．4模板制作质量 5

5．7模板安装构造要求 8

5．8梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求: 12

5．9模板的拆除 13

六、检验批的划分 14

七、模板工程质量要求和质量保证措施 14

7．1质量保证体系 15

7．3模板施工技术质量管理措施 16

7.4进场材料应建立验收制度某文化广场幕墙工程施工方案，具体应符合下列要求 17

八、质量通病预防措施及（半）产品保护措施 17

8．3（半）成品保护措施 18

九、模板施工安全文明措施 18

十、模板体系的设计和计算 19

10．1 对350×500柱进行验算 19

大体积砼专项施工方案10．2 对200×600梁进行验算（店面钢管架） 28

10．3 对120板进行验算（店面钢管架） 43