施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

国际酒店工程脚手架安全专项施工方案

纵、横向水平杆布置方式

纵向水平杆上横向水平杆根数n

隧道出口灰土挤密桩施工方案横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

横杆截面惯性矩I(mm4)

横杆弹性模量E(N/mm2)

横杆截面抵抗矩W(mm3)

q=1.2×(0.033+Gkjb×la/(n+1))+1.4×Gk×la/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×1.2/(2+1))+1.4×3×1.2/(2+1)=1.89kN/m

q'=(0.033+Gkjb×la/(n+1))+Gk×la/(n+1)=(0.033+0.35×1.2/(2+1))+3×1.2/(2+1)=1.37kN/m

Mmax=max[qlb2/8，qa12/2]=max[1.89×0.852/8，1.89×0.152/2]=0.17kN·m

σ=Mmax/W=0.17×106/4490=37.97N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=max[5q'lb4/(384EI)，q'a14/(8EI)]=max[5×1.37×8504/(384×206000×107800)，1.37×1504/(8×206000×107800)]=0.42mm

νmax＝0.42mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[850/150，10]＝5.67mm

Rmax=q(lb+a1)2/(2lb)=1.89×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=1.11kN

Rmax'=q'(lb+a1)2/(2lb)=1.37×(0.85+0.15)2/(2×0.85)=0.81kN

由上节可知F1=Rmax=1.11kN

q=1.2×0.033=0.04kN/m

由上节可知F1'=Rmax'=0.81kN

q'=0.033kN/m

σ=Mmax/W=0.36×106/4490=79.99N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax＝1.215mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1200/150，10]＝8mm

Rmax=2.57kN

五、扣件抗滑承载力验算

横向水平杆：Rmax=1.11kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

纵向水平杆：Rmax=2.57kN≤Rc=0.9×8=7.2kN

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

双外立杆：NG1k=(gk+0.033+(lb+a1)×n/2×0.033/h)×H1=(0.12+0.033+(0.85+0.15)×2/2×0.033/1.8)×28=4.81kN

双内立杆：NGS1k=4.81kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

双外立杆：NGS2k1=H1/h×la×(lb+a1)×Gkjb×1/1/2=28/1.8×1.2×(0.85+0.15)×0.35×1/1/2=3.27kN

双内立杆：NGS2k1=3.27kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

双外立杆：NGS2k2=H1/h×la×Gkdb×1/1=28/1.8×1.2×0.17×1/1=3.17kN

4、围护材料的自重标准值NG2k3

双外立杆：NGS2k3=Gkmw×la×H1=0.01×1.2×28=0.34kN

构配件自重标准值NG2k总计

双外立杆：NGS2k=NGS2k1+NGS2k2+NGS2k3=3.27+3.17+0.34=6.78kN

双内立杆：NGS2k=NGS2k1=3.27kN

外立杆：NQ1k=la×(lb+a1)×(njj×Gkjj)/2=1.2×(0.85+0.15)×(1×3)/2=1.8kN

内立杆：NQ1k=1.8kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

双外立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.81+6.78)+0.9×1.4×1.8=16.17kN

双内立杆：Ns=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.81+3.27)+0.9×1.4×1.8=11.96kN

双立杆受力不均匀系数KS

立杆截面抵抗矩W(mm3)

立杆截面回转半径i(mm)

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆截面面积A(mm2)

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13

查《规范》表A得，φ=0.188

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+1.4×NQ1k=1.2×(4.81+6.78)+1.4×1.8=16.42kN

σ=KSNS/(φA)=0.6×16423.68/(0.188×424)=123.62N/mm2≤[f]=205N/mm2

双立杆的轴心压力设计值NS=1.2×(NGS1k+NGS2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(4.81+6.78)+0.9×1.4×1.8=16.17kN

Mws=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.25×1.2×1.82/10=0.12kN·m

σ=KS(NS/(φA)+Mw/W)=0.6×(16171.68/(0.188×424)+123110.81/4490)=138.18N/mm2≤[f]=205N/mm2

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

连墙件截面面积Ac(mm2)

连墙件截面回转半径i(mm)

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

Nlw=1.4×ωk×2×h×3×la=1.4×0.42×2×1.8×3×1.2=7.7kN

长细比λ=l0/i=600/15.8=37.97，查《规范》表A.0.6得，φ=0.9

(Nlw+N0)/(φAc)=(7.7+3)×103/(0.9×489)=24.24N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=7.7+3=10.7kN≤0.9×12=10.8kN

主梁建筑物外悬挑长度Lx(mm)

主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm)

梁/楼板混凝土强度等级

主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)

主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)

距主梁外锚固点水平距离(mm)

支撑件上下固定点的垂直距离L1(mm)

支撑件上下固定点的水平距离L2(mm)

各排立杆传至梁上荷载F(kN)

各排立杆距主梁外锚固点水平距离(mm)

主梁截面积A(cm2)

主梁截面惯性矩Ix(cm4)

主梁截面抵抗矩Wx(cm3)

主梁自重标准值gk(kN/m)

主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2)

主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2)

主梁弹性模量E(N/mm2)

q=1.2×gk=1.2×0.205=0.25kN/m

第1排：F1=F1/nz=16.42/1=16.42kN

第2排：F2=F2/nz=16.42/1=16.42kN

σmax=Mmax/W=34.9×106/141000=247.54N/mm2＞[f]=215N/mm2

τmax=59.79N/mm2≤[τ]=125N/mm2

νmax=6.27mm≤[ν]=2×lx/250=2×1250/250=10mm

四、悬挑主梁整体稳定性验算

主梁轴向力：N=[0]/nz=[0]/1=0kN

压弯构件强度：σmax=Mmax/(γW)+N/A=34.9×106/(1.05×141×103)+0×103/2610=235.75N/mm2>[f]=215N/mm2

受弯构件整体稳定性分析：

σ=Mmax/(φbWx)=34.9×106/(0.97×141×103)=255.38N/mm2>[f]=215N/mm2

五、锚固段与楼板连接的计算

梁/楼板混凝土强度等级

主梁对接焊缝的抗剪强度设计值fvw(N/mm2)

主梁对接焊缝的抗拉强度设计值ftw(N/mm2)

济南某商务港安装工程施工组织设计主梁焊接支座处的弯矩值：M=34.9kN·m

主梁焊接支座处的剪力值：V=50.59kN

腹板与翼缘板交接处焊缝正应力：

σ=M×h0/(W×h)=34.9×106×140.2/(141×103×160)=216.9N/mm2>ftw=185N/mm2

XX化工研究所有限公司科研楼复合地基施工组织设计腹板与翼缘板交接处焊缝剪应力：

τ=V×S1/(I×d)=50.59×103×65383.56/(1130×104×6)=48.79N/mm2≤fvw=125N/mm2

(σ2+3×τ2)0.5=(216.92+3×48.792)0.5=232.78N/mm2>1.1ftw=1.1×185=203.5N/mm2