施工组织设计下载简介
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苏丹使馆外脚手架施工方案在脚手架的外侧满挂密目网，在里侧架子与墙的空隙间每隔一层设置一道水平安全网。
5.12.1、全面检查脚手架扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合安全要求；
5.12.2、清除脚手架上杂物及地面障碍物。
5.12.3、拆除顺序应逐层由上而下进行，严禁上下同时作业；
5.12.4、所有连墙件应随脚手架逐层拆除xxx工业区区间道路E段施工组织设计.doc，严禁先将连墙件整层拆除后再拆脚手架；分段拆除高差不大于2步。
5.12.5、当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置打临时抛撑。
5.12.6、卸料：各配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔；
5.13、脚手架搭设的允许偏差
立柱垂直度：±25mm
6.1、安装和拆除架子时下面必须用安全网封闭，并派专人看守。
6.2、进入现场必须戴安全帽，严禁吸烟、打闹。
6.3、高空作业必须系安全带。
6.4、架子上堆放材料总重量不超过2KN/㎡。不得将模板支撑、砼输送泵管固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。
6.5、严禁从高空抛弃物体。
6.6、平时施工时也应在下方地面用安全网隔离，派专人看守，以免伤人。
6.8、挑出的钢管只允许搭接，不允许对接。
6.9、遇有5级以上大风，禁止脚手架搭设和在脚手架上作业。雾、雨、雪天气应停止脚手架作业，雨、雪后上架应有防滑措施。
6.10、脚手板必须用铁丝绑扎在小横杆上，严禁出现探头板（脚手板端头探出长度大于150mm的）。
6.11、架子工必须持证上岗。
落地式扣件钢管脚手架计算书
计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为14.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距1.50米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距5.40米。
施工均布荷载为3.6kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设2层。
小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500/3=0.175kN/m
活荷载标准值Q=3.600×1.500/3=1.800kN/m
荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.175+1.4×1.800=2.776kN/m
最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩
M=2.776×1.5002/8=0.781kN.m
=0.781×106/5080.0=153.7N/mm2
小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度
荷载标准值q=0.038+0.175+1.800=2.013kN/m
简支梁均布荷载作用下的最大挠度
V=5.0×2.013×1050.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.269mm
小横杆的最大挠度小于1050.0/150与10mm,满足要求!
大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。
小横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.057kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.500×1.500/3=0.263kN
活荷载标准值Q=3.600×1.500×1.500/3=2.7kN
荷载的计算值P=(1.2×0.057+1.2×0.263+1.4×2.7)/2=2.082kN
最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×2.082×1.500=0.913kN.m
=0.913×106/5080.0=179.724N/mm2
大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!
最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和
均布荷载最大挠度计算公式如下:
集中荷载最大挠度计算公式如下:
大横杆自重均布荷载引起的最大挠度
V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm
集中荷载标准值P=0.057+0.263+2.7=3.020kN
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度
V1=1.883×3020×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=7.64mm
V=V1+V2=7.69mm
大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!
三、扣件抗滑力的计算:
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
其中Rc──扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；
R──纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN
脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.500/2=0.276kN
活荷载标准值Q=3.600×1.050×1.500/2=2.835kN
荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.276+1.4×2.835=4.369kN
单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：
1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248
NG1=0.125×15.000=1.875kN
(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35
NG2=0.350×3×1.500×(1.500+0.450)/2=1.535kN
(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14
NG3=0.140×1.500×3/2=0.315kN
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.002
NG4=0.002×1.500×15.000=0.045kN
经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.770kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值NQ=3.600×2×1.500×1.050/2=5.670kN
风荷载标准值应按照以下公式计算
Us──风荷载体型系数：Us=1.200
经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.670×1.200=0.491kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+0.85×1.4NQ
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NQ
风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式
MW=0.85×1.4Wklah2/10
其中Wk──风荷载基本风压值(kN/m2)；
la──立杆的纵距(m)；
h──立杆的步距(m)。
五、立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N──立杆的轴心压力设计值，N=12.95kN；
──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k──计算长度附加系数，取1.155；
u──计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；
A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W──立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；
──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=142.60
[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式
其中N──立杆的轴心压力设计值，N=11.76kN；
──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；
i──计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；
l0──计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；
k──计算长度附加系数，取1.155；
u──计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50
A──立杆净截面面积，A=4.89cm2；
W──立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；
MW──计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.284kN.m；
──钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到=185.38
[f]──钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算<[f],满足要求!
六、最大搭设高度的计算:
不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.559kN；
NQ──活荷载标准值，NQ=5.670kN；
gk──每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=58.855米。
脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：
经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。
考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：
其中NG2K──构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.559kN；
NQ──活荷载标准值，NQ=5.670kN；
gk──每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；
Mwk──计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.239kN.m；
经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=32.899米。
连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：
其中Nlw──风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：
Nlw=1.4×wk×Aw
wk──风荷载基本风压值，wk=0.491kN/m2；
Aw──每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.50=16.200m2；
No──连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000
经计算得到Nlw=11.135kN，连墙件轴向力计算值Nl=16.135kN
连墙件轴向力设计值Nf=A[f]
其中──轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=45.00/1.58的结果查表得到=0.92；
A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。
经过计算得到Nf=92.615kN
Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!
八、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
其中p──立杆基础底面的平均压力(N/mm2)降水施工方案及工艺，p=N/A；p=51.82
N──上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=12.95
A──基础底面面积(m2)；A=0.25
fg──地基承载力设计值(N/mm2)；fg=108.00
地基承载力设计值应按下式计算
其中kc──脚手架地基承载力调整系数；kc=0.80
吊篮施工方案#1.docfgk──地基承载力标准值；fgk=135.00
地基承载力的计算满足要求!