施工组织设计下载简介

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80米烟囱筒身专家论证施工方案

摩擦、焊把线破损造成钢丝绳断丝，断绳

防止与硬物摩擦及焊把线破损击伤钢丝绳

GA／T 961-2020标准下载10.1操作平台主要荷载

10.1.1操作平台构件重量计算统计：

外吊架及砌筑平台按0.3～0.4KN/㎡

井架按24～27KN/座

提升架按20.7KN/座

模板系统按0.6～0.7KN/m

操作平台按0.5～0.6KN/㎡

鼓圈按11～16KN/个

10.1.2滑模装置荷载标准值

广汉地区基本风压为0.4KN/m2，模板及其支架的抗倾倒系数不小于1.15。

设计平台铺板及檩条时为2.5KN/m2；

设计平台桁架时为2.0KN/m2；

设计围圈及提升架时为1.5KN/m2；

计算支承杆数量时为1.5KN/m2。

平台上临时集中存放材料，放置的手推车、吊罐、液压操作台，电、气焊设备，随升井架等特殊设备时，应按实际重量计算。

吊脚手架的施工荷载标准值(包括自重和有效荷载)按实际重量计算，且不得小于2.0KN/m2。

(3)振捣混凝土时侧压力标准值

浇灌高度为800mm左右的侧压力分布见下图，其侧压力合力取6KN/m2，合力作用点约在2/5HP处。

(4)模板与混凝土的摩阻力标准值

钢模板与混凝土间的摩阻力标准值取1.5～3.0KN/m2。

(5)料斗卸混凝土对平台产生的集中荷载

γ—混凝土的重力密度(KN/m3)；

hm—料斗内混凝土上表面至料斗口的最大高度(m)；

h—卸料时料斗口至平台卸料点的最大高度(m)；

A1—卸料口的面积(m2)；

B—卸料口下方可能堆存的最大混凝土量(m3)。

γ=25KN/m3，hm=0.2m，h=0.5m，A1=0.56m2，B=0

(6)随升起重设备刹车制动力

Kd—动荷载系数，可取2～3。

Q料=25×0.2+1=6KN，

Q吊=75×3×14+1480=4.63KN，

W料=KdQ料=2×6=12KNKd=2

W吊=Kd*Q吊=2.5×4.63=11.57KN

(2)吊笼刹车时的制动力为:

G=mg=75×3×14＋1480=4.63KN

W=Kd×G=2.5×4.63=11.57KN

(3)钢筋承受的拉应力为：

σ=W/A=11570/1440=8.034Mpa<210Mpa

经验算，吊笼笼体强度满足强度要求。

2.笼顶钢丝绳吊环验算

笼顶钢丝绳吊环承受吊笼的拉力和扁钢其产生的剪力，吊笼刹车制动时吊环承受的剪力为最不利荷载。

(1)Φ15.5的钢丝绳截面面积为：

(2)吊笼刹车时的制动力为:

W吊=Kd*Q吊=2.5×4.63=11.57KN

(3)钢丝绳承受的剪应力为：

V=W吊/A=11570/188.6=61.35Mpa

经验算，吊笼笼顶吊环强度满足强度要求，吊笼严禁人货混吊。

10.2.2钢丝绳验算

1.吊笼用Φ15.5钢丝绳验算

(1)计算Φ15.5钢丝绳的容许拉力:

(2)吊笼刹车时钢丝绳承受的制动力为:

经验算，吊笼用钢丝绳满足要求。

2.扒杆用Φ12.5钢丝绳验算

(1)计算Φ12.5钢丝绳的容许拉力:

(2)料斗刹车时钢丝绳承受的制动力为:

W料=KdQ料=2×6=12KN<14.95KN

经验算，扒杆用钢丝绳满足要求。

3.导索用Φ8.3钢丝绳验算

导索采用Φ8.3的6×19W+1WS专用镀锌钢丝绳，公称强度2160MPa，破断拉力不小于65KN。

(1)计算Φ8.3钢丝绳的容许拉力:

(2)导索承受的制动力为:

W制=Kd×Q吊/2=2.5×4.63÷2=5.79KN<7.09KN

(3)当吊笼钢丝绳断裂，下落1.2m后防坠器开始工作，经过0.1m制动成功，计算防坠器给导索的拉力有：

经验算，导索用钢丝绳满足要求。

10.2.3卷扬机验算

(1)卷扬机制动冲击力计算

W为刹车时所产生的荷载(N)，

A为刹车时的制动减速度(m/s2)

g为重力加速度(9.8)

Q为吊笼的总荷载(KN)

卷扬机牵引力为30KN>9.36KN

经验算，吊笼牵引选择3吨卷扬机满足要求。

(2)电葫芦制动冲击力计算

W为刹车时所产生的荷载(N)，

A为刹车时的制动减速度(m/s2)

g为重力加速度(9.8)

Q为料斗的荷载(KN)

=(1×9.8÷9.8+1)×6=12KN

电葫芦的牵引力为20KN>12KN

经验算，料斗牵引选择2吨电葫芦满足要求。

扒杆采用Φ110x5无缝钢管，扒杆受到的最不利荷载为扒杆吊混凝土料斗刹车时产生的制动力W料=12KN。制动力作用下，扒杆的受力为：

N=W料/cos30=12÷1.732×2=13.85KN

销轴选用Φ20圆钢，强度为140Mpa>4N/3.14R2=13850×4÷3.14÷20÷20=44.1Mpa

经验算，扒杆及其销轴满足要求。

10.2.5平台上井架验算

平台上井架按扣件式钢管井架计算，井架高6m，吊笼对井架作用荷载取吊笼的制动作用为9.26KN。井架截面为1.2m×1.2m，主肢和缀条腹杆都用Ø48×3.5的钢管，每节高1m。为保证井架的稳定，在井架四角各设1根支撑，，井架顶上设压顶槽钢作为天滑轮横梁，其计算简图为：

(1)吊笼刹车时的制动力为：W吊=Kd*Q吊=2.5×4.63=11.57KN

(2)井架自重力(含2个电葫芦)

ω=ω0μzμsβz=0.4×2.38×2.6×1.47=3.64KN/㎡

(4)变幅扒杆顶部滑轮为定滑轮，力的方向基本上与操作平台平行，垂直分力忽略不计，水平力F=W料+钢丝绳自重=12+0.8=12.8KN

(5)在井架四周置的斜支撑既可承受拉力， 也可承受压力，对井架的作用力在井架验算最不利荷载组合时不计。

(6)扒杆轴力对井架引起的垂直和水平分力

水平分力：NH=N*sin30=13.85*0.5=6.92KN

垂直分力：NV=N*cos30=13.85*0.866=11.99KN

采用吊笼、料斗同时制动和井架自重的最不利荷载组合进行计算：

N0=1.4（W吊+NV）+1.2G=1.4×(11.57+12)+1.2×7=41.39KN

采用风荷载和料斗制动力共同作用时的最不利荷载组合进行计算:

M0=1.4(1/2ωBH2+FH)=1.4×(0.5*3.64*61.2+12.8*6)

=263.45KN.m

(1)Ø48×3.5钢管截面特征查型特性表得:

IX=IY=12.87㎝2

σ=N/φA=35640/(4*0.292*489)=62.4Mpa

(3)井架整体稳定性验算

N0=41.39KNM0=263.45KN.m

=41390/(0.993*1956)+263450*103/[764577000/600*(1－0.993*35640/70824752)]

=18.36+195.8

=214.16Mpa<215Mpa

经验算，井架的整体稳定性和强度满足要求。

10.2.6内衬砌筑吊平台验算

(1)砌筑平台自重(钢管及跳板)：

(2)砌筑平台的施工荷载：按2.0KN/㎡计算

G2=2×5=10KN

(3)内衬砌筑吊平台总荷载为：

砌筑平台由14个单元组成，整个平台的荷载由28个Ø20的圆钢做的吊架承担。因14个单元的组装形式及所用的材料相同，为简化计算，则将平台拆分为14个单元来验算砌筑平台，取1个单元计算满足要求，则整个平台满足要求。

在内衬砌筑过程中，所有的荷载位于两道Ø20吊架之间。操作平台下拉的钢管和Ø20吊筋之间的通道主要是材料运输的过道，其受力按由1组Ø12吊杆，荷载取1个吊架所承担的拉力考虑。

单个Ø20吊架所承担的拉力为：

单个φ20吊架的截面面积为：

A=3.14*102=314㎜2

经验算，用φ20的圆钢吊架做砌筑平台满足要求。

单个Ø12拉杆所承担的拉力为：

单个φ12拉杆的截面面积为：

经验算，φ12圆钢拉杆能承受整个吊架传来的拉力，满足要求。

(5)两根吊架间跳板验算

两根吊架的间距为3.0m，按最大设计施工荷载为2.0KN/m2。

两根吊架之间跳板的弯矩为：

则需用跳板的截面抵抗矩为:

跳板用8#铁丝绑在吊架上共同组成组成一个整体。

经验算，故采用250×50跳板作为砌筑平台的作业平台满足要求。

10.2.7操作平台验算

烟囱滑模施工用操作平台采用无井架下撑式结构，为尺寸如下图：

(1)滑模系统杆件及设备自重

(2)导索钢丝绳张力：
(用1吨倒链葫芦收紧，实际张力只有0.5吨左右，为保险取1吨张力进行验算)

最大集中荷载：由井架、鼓圈、钢丝绳自重、吊笼自重、导索钢丝绳张力和拉杆自重组成。

将其划分为14个单元：

平台荷载：由辐射梁、钢环梁、平台板自重、施工总荷载、砌筑平台及吊架组成。

将其划为线荷载
(辐射梁14组，长5.5m)

根据力学平衡规律：
(水平力合力为0)

所以：在A点处截面的抵抗力矩

BC、CD两杆刚度相同，本结构为超静定结构，BD、CD两杆所受力
、
的比例与两杆所产生的形变比例一样。

弯矩最大的点在C点，即最不利截面也在C点，

则辐射梁需要截面抵抗矩：

实际辐射梁采用2根槽钢匚12（从钢结构书查出截面抵抗矩为62100mm3＞W=58605mm3

2个匚12槽钢的截面积A=3140mm2

操作平台下拉杆选用28根φ22圆钢，从辐射梁验算中可知

10.2.8支承杆验算

(1)滑升设备自重：按安全系数取1.2

G=1.2×136.76KN=164.11KN

(2)模板与混凝土间的摩阻力：(开始滑模时的数据)安全系数取1.4

1.4f=109.02KN×1.4=152.63KN

(3)平台施工荷载：安全系数取1.4

1.4G施制=97.5KN×1.4=136.5KN

(4)支承杆受的合力：

G合支=164.11KN＋152.63KN＋136.5KN=453.24KN=453240N

支承杆采用φ48×3.5

α为工作条件α=1.0

则P=1/2(99.6－0.22×80)=41KN

2)根据按中心受压构件承载力的计算公式

A为支承杆的横截面积：

F为钢材的抗压强度设计值：

为支承杆的受压稳定系数：

综合上两种计算方式：取最小值P=1/2(99.6－0.22×80)=41KN

则需要支承杆数量＝计算总荷载/P=453.24KN/41KN=11.05=12根

实际用14根，安全，满足要求！

10.2.9.鼓圈验算

上下钢圈均选用槽钢匚14a。上下钢梁之间选用φ48×3.5钢管。

中心环梁上钢圈压力环单位长度作用压力：

下钢圈单位长度作用拉力：

实际匚14a槽钢
满足要求

3）上下钢梁之间支撑截面计算

上下环梁之间支撑需承受总压力为：

实际φ48×3.5（14根）

中建某局施工组织设计（130P）-.doc10.3.1操作平台总图

10.3.2操作平台平面布置图

10.3.3提升架节点示意图

10.3.4吊脚手节点示意图

10.3.5内衬砌筑吊平台图

10.3.6航空标志油漆施工图

10.3.7滑升设备拆除示意图

提防施工组织设计10.3.8安全防护棚搭设图

10.3.9避雷针安装与连接