施工组织设计下载简介

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静载：（5.1168+2.1+0.56+0.41）×1.5＝12.28KN

施工荷载：4.8×1.5＝7.2KN

风荷载：0.315×1.5＝0.4725KN

永久荷载+施工荷载组合

锅炉房抗震加固工程工程外排脚手架搭设施工方案N＝12.28×0.5×1.2+4.8×0.5×1.4＝7.368+3.36＝10.728KN

Lo＝1.155×1.55×1.8＝3.22λ＝322/1.58＝204σ＝0.17

3、永久荷载+0.85（施工荷载+风载）组合

N＝12.28×0.5×1.2+0.85×（4.8×0.5×1.4）＝7.368＋2.856＝10.224

BM＝1.rx＝1.15W1x＝5080mm3，NEx’＝（3.1416）2×206×103×489/1.1×2042＝27.718KN

二、悬挑外防护脚手架：

1、悬脚手架的搭设方法

挑排架的设计，本工程计划利用工字钢作挑架，按规范要求需挑两次就能满足主体封顶施工。到装饰阶段，悬挑脚手架由上而下施工，满足装饰阶段安全施工的需要。

（1）、挑架：在3.9米层23.4米层梁板砼施工前，在此楼层上的相应位置放置预埋2φ18钢筋环，450mm、此预埋环作为工字钢的卡环，在7.8米层27.3层相应位置预埋1φ16钢筋环，作为钢丝绳的斜拉点，斜拉采用φ14钢绳，挑杆采用16号工字钢，悬挑预埋环直接浇筑在梁、板、柱钢筋砼内。深度不小于120mm；无墙体或柱时，在梁或板面上设钢筋焊接，先焊接，待该层楼板砼达到强度后再安装16号工字钢并且在U型箍上将槽钢锁定在工字钢上与楼板形成整体。

悬挑脚手架底部满铺50厚木板，脚手架外排立杆内侧满挂2000目密目安全网，外侧在转角及中间每隔6个主杆纵向搭设剪刀撑，连续设置。

（2）、斜拉与悬挑杆，形成三角形状，上下垂直。斜拉钢绳隔一拉一。

（3）、脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使相邻两立杆上部接头相互错开，不在同一平面上，以保证脚手架的整体性，脚手架的立杆都垂直立稳，底部都用牵杆、小横杆相互连接。

（4）、用扣件连接的杆件的节点，其螺杆、螺帽均要拧紧。脚手架搭设要横平竖直。

（5）、脚手架外侧从二层起，施工操作层上三步安放好200mm高的挡脚板，并用密目网全封。

（6）、脚手架内侧每隔四步在内立杆和墙面之间铺设安全底笆，底笆下用二根大横杆与挑出的小横杆扣牢，底笆与大横杆必须绑扎。

2、悬挑脚手架使用要求：

（1）、在一般状态下，允许有三个操作层同时施工，每层最大施工荷载为200Kg/m²。

（2）、当使用物料平台时，只需在架体上开口，留出相应尺寸，并在临边加固。

（3）、架体只能作为操作架，不得作为外墙模板支撑架。

（4）、禁止下列违章作业：利用脚手架吊运重物；在脚手架上推；在脚手架上拉结吊装缆绳；任意拆除脚手架任何部件；起吊构件时碰撞或扯动脚手架。

（5）、悬挑脚手架的搭设和拆除属于高空作业，因此搭设和拆除必须严格按一定的顺序进行。杜绝因施工不当造成杆件传力不合理，留下安全隐患。搭、拆必须严格按照安全、方便的搭、拆步骤进行。不得随意改变。

（6）悬挑施工用脚手架主要采用人工搭设和拆除，施工荷载主要为操作人员、小型物件及自重小于200Kg的堆物悬挑施工脚手架主要供操作人员施工，及保证安全的防护，所以施工中严禁脚手架超载使用。特别是不允许将承重物件堆放在脚手架上。

3、挑脚手架进行架体设计和验算：

由步距h=1700mm、纵距La=1800mm，得外防护立杆轴向平均值gk1=6.1KN/步，

搭设高度为20m，即n=20÷1.7=11.76每根主杆荷载。

NGk1=nGk1=2×23×0.1=4.6KN

2）、目网自重2000密目网设计架内侧全封闭。

NGk2=2tanh×0.006=2×1.7×14.7×18×0.006=5.4KN

3）、剪刀撑自重每6个立杆纵距设一道，连接设置，

NGk3=0.0384(32+3.62)1/2=0.72KN

NGk4=0.5×0.8×2×1.5×0.35×5=2.1KN

5）、施工荷载按主体施工时为q1=1.5KN/M2总荷载为q=8.057KN

4、挑梁内力计算及截面强度，刚度验算

悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1050mm，内侧脚手架距离墙体500mm，支拉斜杆的支点距离墙体=2000mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=934.50cm4，截面抵抗矩W=116.80cm3，截面积A=25.15cm2。

受脚手架集中荷载P=12.16kN

水平钢梁自重荷载q=1.2×25.15×0.0001×7.85×10=0.24kN/m

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

悬挑脚手架支撑梁变形图(mm)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

最大弯矩Mmax=4.976kN.m

抗弯计算强度f=M/1.05W+N/A=4.976×106/(1.05×116800.0)+4.518×1000/2515.0=42.369N/mm2

4、水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0N/mm2,满足要求!

1）、挡固杆抗弯及挠度验算

挡固杆受水平拉力作用，其产生的弯距和挠度

2）、扣件抗滑段承载力验算

扣件节点处主要承受RAH和RB的作用，其值分别为108N和403N，均小于RC=850N，故满足要求。

三、双排脚手架立杆稳定性地基承载力计算

脚手架立杆纵距L=1.8m，横距b=1.05m，内立杆离外墙距b1=0.3m，步距h=1.8m，连墙杆拉接2步3跨，脚手架全高H=42.5m，钢管为Φ48×3.5，架扳为木架扳。

1、验算双排脚手架整体稳定性(N/ΨA＜KAKHf)

根据己知条件分别查表得：

NGK1=0.474KN,NGK2=2.058KN,

NQK=5.04KN,An=4.893×102mm2,

I=15.78mm,n1=9步,QK=2.0KN/m2

1）、求Ｎ（轴心力设计值）值

N=1.2(n1NGK1+NGK2)+1.4NQK

N=1.2(9×0.474+2.058)+1.4×5.04=14.65KN=14.65×103N

2）、计算Ψ值由b=1.05m,H1=3.6m,计算λx,

λx=H1/b/2=3.6/1.05/2=6.86

又由b、H1查表得μ=25

=μλx=25×6.86=171.5

又由λｏx查表得Ψ=0.243

3）、内外排均为单钢管且总高＜25m，取KA=0.85,KH=0.8,

侧N/ΨA=(14.65×103/0.243)×4.893×102×2=61.52N/mm2

KAKHf=0.85×0.8×205=139.4N/mm2＞61.52N/mm2

2、验算单根立杆的稳定性

N1=1/2×1.2n1NGK1+(1.2NGK2+1.4NQK)×(0.5×1.05+0.3)/1.4

=0.5×1.2×9×0.474+(1.2×2.058+1.4×5.04)×(0.825/1.4)=8.18KN

QK=2.0Kσm=35，单根钢管截面面积A1=489mm2

又计算部分为单管作立杆KA=0.885

侧(N1/Ψ1A1)+σm=(8.18×103)/(0.489×489)+35=35N/m2

KAKHf=0.85×0.8×205=139.4N/mm2＞35N/m2

3、验算立杆地基承载力N/Ad∠Kfk

取Ad=0.25m2，K=0.4,fk=160KN/m2,

侧N/Ad=14.65/0.25=58.6KN/m2

Kfk=0.4×160=64KN/m2＞58.6KN/m2

4、连墙杆件计算σ=Nt(Nc)/An＜0.85f

W=W0KK2=1×0.78×0.35=0.273

K2—风压高度变化系数电网检修工程预算定额 第三册 调试工程(2015年版) ，取值0.35。

K—脚手架风荷载体型系数，取值0.78。

W0—基本风压，取值1（KN/m2）

Nt(Nc)=1.4H1L1W=1.4×3.6×5.4×0.273=7.43KN

σ=Nt(Nc)/An=(7.43×103)/(4.893×102)=15.18N/mm2

DB13(J)／T 188-2015 HRB500钢筋应用技术规程0.85f=0.85×205=174.25N/mm2＞15.18N/mm2