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轨道交通四号线外脚手架施工方案

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.35kN；

d——楼板螺栓的直径水利工程施工监理规范sl288-2014(1).pdf，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于9345.22/(3.1416×20×1.5)=99.2mm。

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=9.35kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于131.6kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!

10.2落地式扣件钢管脚手架计算书

以C座落地式脚手架为例进行计算。

计算的脚手架为双排脚手架，搭设高度为27.1米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.90米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为
48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。

施工均布荷载为2.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900/3=0.045kN/m

活荷载标准值Q=2.000×0.900/3=0.600kN/m

静荷载的计算值q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m

活荷载的计算值q2=1.4×0.600=0.840kN/m

大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)

最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩

跨中最大弯矩计算公式如下:

M1=(0.08×0.100+0.10×0.840)×1.5002=0.207kN.m

支座最大弯矩计算公式如下:

我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

=0.244×106/4491.0=54.252N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度

静荷载标准值q1=0.038+0.045=0.083kN/m

活荷载标准值q2=0.600kN/m

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

V=(0.677×0.083+0.990×0.600)×1500.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.483mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。

用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。

大横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN

活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/3=0.900kN

荷载的计算值P=1.2×0.058+1.2×0.068+1.4×0.900=1.410kN

最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=(1.2×0.038)×0.9002/8+1.410×0.900/3=0.428kN.m

=0.428×106/4491.0=95.235N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

小横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=5.0×0.038×900.004/(384×2.060×105×107780.000)=0.02mm

集中荷载标准值P=0.058+0.068+0.900=1.025kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V=V1+V2=1.209mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN

活荷载标准值Q=2.000×0.900×1.500/2=1.350kN

荷载的计算值R=1.2×0.035+1.2×0.101+1.4×1.350=2.053kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1195

NG1=0.120×27.130=3.242kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.500×(0.900+0.300)/2=0.540kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×27.130=0.203kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.435kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=2.000×2×1.500×0.900/2=2.700kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.350×1.250×0.872=0.267kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.435+0.85×1.4×2.700=8.535kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×4.435+1.4×2.700=9.102kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.267×1.500×1.500×1.500/10=0.107kN.m

五、立杆的稳定性计算:

卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.102kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为2599/16=163；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=9102/(0.27×424)=80.054N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.535kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.500=2.599m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.239cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.491cm3；

——由长细比，为2599/16=163；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.268；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.107kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=8535/(0.27×424)+107000/4491=98.950N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.193kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.700kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.119kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=126.209米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=1.193kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=2.700kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.119kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.090kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=111.226米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.267kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×4.50=13.500m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=5.047kN，连墙件轴向力计算值Nl=10.047kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.60的结果查表得到
=0.95；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=82.709kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

经过计算得到Nl=10.047kN大于扣件的抗滑力8.0kN，不满足要求!采用双扣件连接。

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=36.41

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=9.10

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=1500.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=1.00

fgk——地基承载力标准值；fgk=1500.00

地基承载力的计算满足要求!

三、脚手架方案选择 2

4.1钢管落地脚手架 4

4.2普通型钢悬挑脚手架 5

五、脚手架搭设流程及要求 6

5.1钢管落地脚手架 6

5.1.1主杆基础 6

5.1.2立杆间距 7

5.1.3大横杆、小横杆设置 8

5.1.5脚手板、脚手片的铺设要求 8

5.1.6防护栏杆 9

5.1.7连墙件 10

5.1.8架体内封闭 11

5.2普通型钢悬挑脚手架 11

5.2.1立杆间距 12

5.2.2大横杆、小横杆设置 13

5.2.3剪刀撑 13

5.2.4脚手板、脚手片的铺设要求 13

5.2.5防护栏杆 14

5.2.6连墙件 14

5.2.7架体内封闭 14

六、脚手架的劳动力安排 15

房屋及构筑物拆除工程施工方案_secret七、脚手架的检查与验收 15

八、脚手架搭设安全技术措施 16

九、脚手架拆除安全技术措施 18

十、脚手架计算书 19

10.1悬挑脚手架计算书 19

10.1.1A座2层悬挑式扣件钢管脚手架计算书 19

房屋建筑及市政工程深基坑安全风险辨识及隐患排查（中建一局）10.1.1B座3层悬挑式扣件钢管脚手架计算书 27

10.2落地式扣件钢管脚手架计算书 35