施工组织设计下载简介

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云南某贮仓落地式双排外脚手架施工方案

9.1.4严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用。

9.1.5钢管和扣件均要现场取样送检，合格后方可使用。

9.2脚手架搭设的安全技术措施

9.2.1脚手架的基础必须经过硬化处理满足承载力要求，做到不积水、不沉陷，基础的混凝土必须达到设计强度的75%以上才能施工。

9.2.2搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调某研究所科研试验基地建设项目施工组织设计（科技交流中心接待中心室内装饰工程），严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。

9.2.3开始搭设立杆时应每隔6跨设置一根抛撑，直至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。

9.2.4脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。

9.2.5脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。

9.2.6在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。

9.3脚手架上施工作业的安全技术措施

9.3.1结构外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目经理部安全员验收合格后方可使用，任何班组长和个人，未经同意不得任意拆除脚手架部件。

9.3.2严格控制施工荷载，脚手板上不得集中堆放荷载，施工荷载不得大于3kN/m2，确保较大安全储备。

9.3.3当作业层高出其下连墙件3.1m以上，且其上尚无连墙件时应采取适当的临时抛拉措施。

9.3.4各作业层之间设置可靠的防护栏杆，防止坠落物体伤人。

9.3.5定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到坚固稳定，确保施工安全。

9.4脚手架拆除的安全技术措施

9.4.1脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。

9.4.2拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。

9.4.3架体拆除前，必须察看施工现场环境，包括架空线路、外脚手架、地面的设施等各类障碍物、地锚、揽风绳、连墙杆及被拆除架体各吊点、附件、电器装置情况，凡能提前拆除的尽量拆除掉。

9.4.4拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。

9.4.5拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。

9.4.6拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

9.4.7每天拆架下班时，不应留下隐患部位。

9.4.8拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。

9.4.9在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。

9.4.10所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。

9.4.12拆除的零配件要装入容器内，用吊篮吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。

9.4.13六级风以上（含六级）时停止拆除脚手架施工。

根据脚手架施工的特殊性，结合公司职业健康安全管理手册、程序文件，要求施工时做到：

10.1进入施工现场的人员必须戴好安全帽，高空作业系好安全带，穿好防滑鞋等，现场严禁吸烟。

10.2进入施工现场的人员要爱护场内的各种设施和标识牌，不得随意拆除和移动标识牌。

10.3严禁酗酒人员上架作业，施工操作时要求精力集中、禁止开玩笑和打闹。

10.4脚手架搭设人员必须是经考试合格的专业架子工，上岗人员定期体检，体检合格者方可发上岗证。凡有高血压、贫血病的、心脏病及其他不适宜高空作业者，一律不得上脚手架操作。

10.5上架子作业人员上下均应走人行梯道，不准攀爬架子。

10.6护身栏、脚手板、挡脚板、密目安全网等影响作业班组支模时，如需要拆改时，应由架子工来完成，任何人不得任意拆改。

10.7脚手架验收合格后任何人不得擅自拆改，如需作局部拆改时，须经技术部同意后由架子工操作。

10.8不准利用脚手架吊运重物；作业人员不准攀登架子上下作业面；不准推车在架子上跑动；塔吊起吊物体时不能碰撞和拖动脚手架。

10.9不得将模板支撑、泵送混凝土的输送管等固定在脚手架上，严禁任意悬挂起重设备。

10.10在架子上的作业人员不得随意拆动脚手架的所有拉结点和脚手板，以及扣件绑扎扣等所有架子部件。

10.11拆除架子而使用电焊气割时，派专职人员做好防火工作，配备料斗，防止火星和切割物溅落。

10.12脚手板使用时间较长，因此在使用过程中需要进行检查，发现地基下沉、杆件变形严重、防护不全、拉结松动等问题要及时解决。

10.13施工人员严禁凌空抛掷杆件、物料、扣件及其他，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。

10.14使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人；登高要穿防滑鞋，袖口及裤口要扎紧。

10.15脚手架堆放场做到整洁、摆放合理、专人保管，并建立严格领料手续。

10.16施工人员做到活完料净脚下清，确保脚手架施工材料不浪费。

10.17运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和钢丝要集中回收处理，应及时整理、检查，按品种、分规格堆放整齐，妥善保管。

10.18六级以上(含六级)大风、大雪、大雾、大雨天气停止脚手架作业。在冬期、雨期要经常检查脚手板、斜道板、跳板上有无积雪、积水等物若有则应随时清扫，并要采取防滑措施。

落地式扣件钢管脚手架计算书

双排脚手架，搭设高度34.5米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.55米，立杆的横距1.10米，内排架距离结构0.50米，立杆的步距1.80米。

钢管类型为
48×3.5，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.65米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑2层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设4层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0010kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加两根小横杆。

基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.5600，体型系数0.8720。

地基承载力标准值170kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.550/4=0.136kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.550/4=1.162kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.136+1.4×1.162=1.836kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=1.836×1.1002/8=0.278kN.m

=0.278×106/5080.0=54.674N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.136+1.162=1.337kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.337×1100.04/(384×2.06×105×121900.0)=1.015mm

小横杆的最大挠度小于1100.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×1.100=0.042kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.550/4=0.149kN

活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.550/4=1.279kN

荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.149+1.4×1.279)/2=1.010kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5502+0.417×1.010×1.550=0.662kN.m

=0.662×106/5080.0=130.248N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1550.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.06mm

集中荷载标准值P=(0.042+0.149+1.279)/2=0.735kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=3.029×735.089×1550.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.30mm

V=V1+V2=3.362mm

大横杆的最大挠度小于1550.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.550=0.060kN

脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.100×1.550/2=0.298kN

活荷载标准值Q=3.000×1.100×1.550/2=2.557kN

荷载的计算值R=1.2×0.060+1.2×0.298+1.4×2.557=4.010kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×34.500=4.306kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×4×1.550×(1.100+0.500)/2=1.736kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板标挡板，准值为0.14

NG3=0.140×1.550×4/2=0.434kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.001

NG4=0.001×1.550×34.500=0.053kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.529kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.550×1.100/2=5.115kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=0.872

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.300×1.560×0.872=0.286kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.529+0.85×1.4×5.115=13.922kN

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力N=1.2×6.529+1.4×5.115=14.996kN

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

经过计算得到风荷载产生的弯矩Mw=0.85×1.4×0.286×1.550×1.800×1.800/10=0.171kN.m

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=14.996kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=14996/(0.19×489)=165.071N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=13.922kN；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；

　　A——立杆净截面面积，A=4.890cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；

——由长细比，为3118/16=197；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.186；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.171kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=13922/(0.19×489)+171000/5080=186.853N/mm2；

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

六、最大搭设高度的计算:

不考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.223kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=5.115kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=58.721米。

脚手架搭设高度Hs等于或大于26米，按照下式调整且不超过50米：

经计算得到，不考虑风荷载时，脚手架搭设高度限值[H]=50.000米。

考虑风荷载时,采用单立管的敞开式、全封闭和半封闭的脚手架可搭设高度按照下式计算：

其中NG2K——构配件自重标准值产生的轴向力，NG2K=2.223kN；

　　NQ——活荷载标准值，NQ=5.115kN；

　　gk——每米立杆承受的结构自重标准值，gk=0.125kN/m；

　　Mwk——计算立杆段由风荷载标准值产生的弯矩，Mwk=0.143kN.m；

经计算得到，考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度Hs=45.508米。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载标准值，wk=0.286kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×4.65=16.740m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=6.695kN，连墙件轴向力计算值Nl=11.695kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=50.00/1.58的结果查表得到
=0.92；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=91.702kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用焊接方式与墙体连接，对接焊缝强度计算公式如下

其中N为连墙件的轴向拉力，N=11.695kN；

lw为连墙件的周长，取3.1416×48.0=150.80mm；

t为连墙件的厚度，t=3.50mm；

ft或fc为对接焊缝的抗拉或抗压强度，取185.0N/mm2；

经过焊缝抗拉强度
=11694.90/(150.80×3.50)=22.16N/mm2。

对接焊缝的抗拉或抗压强度计算满足要求!

连墙件对接焊缝连接示意图

八、立杆的地基承载力计算:

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=59.98

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=15.00

A——基础底面面积(m2)；A=0.25

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

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