施工组织设计下载简介
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机库大厅屋盖钢结构网架提升施工方案提升平台梁截面特性：强轴截面惯性矩Ix=2140625000mm4，强轴截面模量Wx=7135420mm3，截面积A=45000mm2。
A截面：，满足要求！
前立柱受压新建海南东环铁路某标轨道工程实施性施工组织设计方案，荷载值NA=RA=2295kN。后立柱受拉，荷载值NB=RB=830kN。立柱计算长度L=1.90m，立柱截面特性：A=170.44cm2，ix=15.22cm，iy=8.92cm，则立柱长细比λx＝L/ix=12.48，λy＝L/iy=21.28，φx＝0.9828，φy＝0.9290，考虑压杆承载力降低系数η=0.785。
Rc/(Aη)=2295000/(17044*0.785)=172MPa Rc/(φxA)=2295000/(0.9828*17044*0.785)=175MPa Rc/(φyA)=2295000/(0.9290*17044*0.785)=185MPa>f=295MPa，满足设计要求。 NB/A=830000/17044=49MPa （3）下吊点提升托梁计算 提升托梁选用规格为B600×350×25，材质Q345B，计算简图如下： 图中：F=2930kN，a=0.675m。 Mmax=F×a=1465×0.675=989kN·m A截面：，满足要求！ 18.3桁架中柱平台计算 提升平台的具体形式见下图： 桁架中柱提升吊点的单侧的最大荷载设计值为6086kN，提升平台采用双吊点的形式，提升平台梁及托梁规格选用B600×350×25，立柱选用H350×350×12×19，斜撑选用B350×350×25，材质均为Q345B。 提升平台的计算简图如下图，其中，L1=1065mm，L2=2135mm，a=660mm，α=30°F=6086÷4=1522kN。 提升平台梁截面特性：强轴截面惯性矩Ix=2140625000mm4，强轴截面模量Wx=7135420mm3，截面积A=45000mm2。 A截面：，满足要求！ 斜撑受压，荷载值NA=RA÷cosα=4604kN。斜撑计算长度L=2.135m，截面特性：A=325cm2，ix=iy13.5cm，则立柱长细比λx＝λy＝16.04，φx＝φy＝0.9716，考虑压杆承载力降低系数η=0.785。 NA/(Aη)=4604000/(26400*0.785)=177MPa NA/(φxA)=4604000/(0.9716*32500*0.785)=164MPa NA/(φyA)=4604000/(0.9716*32500*0.785)=164MPa>f=310MPa，满足设计要求。 （3）下吊点提升托梁计算 提升托梁选用规格为B600×350×25，材质Q345B，计算简图如下： 图中：F=6086÷2=3044kN，a=1.035m。 Mmax=RA×a=1465×1.035=1575kN·m A截面：，满足要求！ 18.4桁架临时支架提升平台计算 提升平台的具体形式见下图： 桁架临时支架所在位置的提升吊点最大反力设计值为3526kN，提升支架选用格构式支架，提升平台梁选用规格为H800×500×25×30，提升梁规格选用B600×350×25，材质均为Q345B。 提升平台梁截面特性：强轴截面惯性矩Ix=5293216600mm4，强轴截面模量Wx=13233040mm3，截面积A=48500mm2。 图中，F=3526÷2=1763kN，a=3.0m。 Mmax=RA×a=882×3=2646kN·m A截面：，满足要求！ 提升梁选用规格为B600×350×25，材质Q345B，强轴截面惯性矩Ix=2140625000mm4，强轴截面模量Wx=7135420mm3，截面积A=45000mm2，计算简图如下： 图中：F=3526÷2=1763kN，a=0.66m，b=0.58m，L=1.9m。 Mmax=RA×a=1763×0.66=1164kN·m A截面：，满足要求！ （3）下吊点提升托梁计算 提升托梁选用规格为B600×350×25，材质Q345B，计算简图如下： 图中：F=2570kN，a=0.6m。 Mmax=RA×a=1285×0.6=771kN·m A截面：，满足要求！ 下吊点通过H400×350×25×30的立柱与桁架上弦连接，材质Q345B，焊缝等级为一级焊缝，荷载最大值为257t，焊缝验算如下： 结构计算采用SAP2000软件。 动载系数：按照1.05考虑。 塔柱的材质选用Q345B钢材，塔柱均采用219x10钢管。其余腹杆材质为Q345B钢材，截面为127x6钢管。其余梁的截面按照提升方案。 根据以上截面和荷载信息，计算得应力比如下图所示： 从上图可以看出，极限情况下塔柱的最大应力比为0.34，腹杆的最大应力比为0.35，均小于1，满足提升时的安全要求。 极限状况时，提升支架的整体变形如下图： 从上图可以看出，在极限状况下，提升荷载的2%作为水平力作用于柱子顶部时，柱顶的最大水平位移为16.2mm，柱子的高度为14000mm，位移仅为高度的，小于规范规定的的变形限值。 当X方向水平力作用于柱顶时，柱子的前三节失稳模型如下： 当Y方向水平力作用于柱顶时，柱子的前三节失稳模型如下： 结构的各阶失稳模型较为合理，各阶失稳的临界荷载安全系数如下表： 结构的最低临界荷载安全系数为19.35，大于规范要求的最低5倍的临界荷载安全系数，满足提升时的稳定安全要求。 （5）临时支架基础计算 总的提升重量为257吨，提升支架、平台、油缸等的重量不超过20吨，作用于基础上的总压力即为277吨，考虑1.2的荷载分项系数后，基础作用荷载的设计值。按照图纸每两个塔架共用一个基础，共有4个塔架，作用在一个基础上的荷载设计值即为。 基础采用C30混凝土，单个基础混凝土自重设计值为，作用在单个基础上的总荷载设计值为。 基础的平面尺寸为，每平米的荷载为，基础下土层的承载力特征值不低于，设计值不低于，大于荷载计算值，满足承载力的要求。 单个塔架的压力设计值为，单个塔架下基础的抗冲切承载力为，大于塔架压力设计值，满足冲切安全要求。 19混凝土柱及柱顶埋件验算 选取提升阶段提升吊点反力最大的三个混凝土柱进行混凝土柱的强度验算 b=1600mm，h=1600mm 计算长度L=46.00m 砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2 纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2 箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值N=1786.00kN 弯矩设计值Mx=2500.40kN.m，My=0.00kN.m 剪力设计值Vy=0.00kN，Vx=0.00kN 1.正截面受压承载力计算 Ⅲ、正截面受压承载力计算： (1)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.04 (2)上部纵筋：As=5120mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20% (3)下部纵筋：As=5120mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20% (4)左右纵筋：As=5120mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20%，构造配筋。 (5)上下纵筋总和：As=10240mm2ρ=0.40%<ρmax=5.00%。 Ⅳ、斜截面承载力计算： X向箍筋按构造配筋Asvx/s=1652mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy/s=1652mm2/m (1)上部纵筋:10E28(6158mm2ρ=0.24%)>As=5120mm2，配筋满足。 (2)下部纵筋:10E28(6158mm2ρ=0.24%)>As=5120mm2，配筋满足。 (3)左右纵筋:14E32(11259mm2ρ=0.44%)分配As=11875mm2>As=5120mm2，配筋满足。 Ⅵ、裂缝计算(上下侧)： (1)计算参数：Nk=150.00kN，Mkx=80.00kN.m，最大裂缝宽度限值0.400mm。 二、桁架边柱平台反力及弯矩值 Ⅰ、已知条件及计算要求： (1)已知条件：矩形柱 b=2000mm，h=2000mm 计算长度L=41.00m 砼强度等级C40，fc=19.10N/mm2 纵筋级别HRB400，fy=360N/mm2 箍筋级别HPB235，fy=210N/mm2 轴力设计值N=2930.00kN 弯矩设计值Mx=0.00kN.m，My=5274.00kN.m 剪力设计值Vy=0.00kN，Vx=0.00kN 1.正截面受压承载力计算 Ⅱ正截面受压承载力计算： (1)轴压比验算：轴压比=N/(A*fc)=0.04 (2)左侧纵筋：As=8000mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20% (3)右侧纵筋：As=8000mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20% (4)上下纵筋：As=8000mm2ρ=0.20%>ρmin=0.20%，构造配筋。 (5)左右纵筋总和：As=16000mm2ρ=0.40%<ρmax=5.00%。 Ⅲ、斜截面承载力计算： X向箍筋按构造配筋Asvx/s=2051mm2/m Y向箍筋按构造配筋Asvy/s=2051mm2/m (1)左侧纵筋:14E28(8621mm2ρ=0.22%)>As=8000mm2，配筋满足。 (2)右侧纵筋:14E28(8621mm2ρ=0.22%)>As=8000mm2，配筋满足。 (3)上下纵筋:40E32(32170mm2ρ=0.80%)分配As=32786mm2>As=8000mm2，配筋满足。 Ⅴ、裂缝计算(左右侧)： (1)计算参数：Nk=150.00kN，Mky=0.00kN.m，最大裂缝宽度限值0.400mm。 三、桁架中柱平台平台反力及弯矩值 桁架中柱提升吊点N轴×15线处吊点（提升吊点14/15）荷载的单侧的最大荷载设计值为10548kN（（443.6t+325.2）×9.8kN/t×1.4），提升平台采用双吊点的形式， 柱截面宽度b=1200mm,截面高度h=3600mm,上翼缘宽度b'f=3000mm,上翼缘高度h'f=600mm,下翼缘宽度bf=3000mm,下翼缘高度hf=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,X方向计算长度l0x=46000mm,Y方向计算长度l0y=46000mm,混凝土强度等级C40,纵向钢筋强度设计值fy=360Mpa,非抗震设计,截面设计轴压力N=10548kN,截面绕水平X轴的矢量弯矩Mx=4462kN·m,计算配筋面积。 查混混凝土规范表4.1.4可知 由混凝土规范7.1.3条可知 α1=1.0β1=0.8 由混凝土规范表4.2.4可得钢筋弹性模量 Es=200000Mpa 根据混凝土异形柱结构技术规程5.1.2条、5.1.4条可求得增大后弯矩 Mx=6687.52kN·m My=0.00kN·m 按照混凝土规范附录F的方法可求得固定钢筋面积 Asf=8937.93mm2 Asw=23462.07mm2 A's=32400mm2 柱截面宽度b=1200mm,高度h=3600mm,上翼缘宽度b'f=3000mm,上翼缘高度h'f=600mm,下翼缘宽度bf=3000mm,下翼缘高度hf=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,箍筋间距s=100mm,混凝土强度等级C40,箍筋设计强度fyv=210Mpa,非抗震设计,轴压力设计值N=10548kN,求所需钢筋面积。 查混凝土规范表4.1.4可知 fc=19.1Mpaft=1.71Mpa 由混凝土规范7.5.1条可得混凝土强度影响系数 将轴力按柱肢面积分配，则腹板、翼缘承受的轴力 Nw=7445.65kN Nfs=3102.35kN 由混凝土规范7.5.1条可知截面允许的最大剪应力 τmax=0.25βcfc=0.25×1.0×19.1=4.78MPa 由于λ<1,根据混凝土规范,取λ=1。 则可不进行承载力计算，取 Asvmin=25mm2>Asv 边柱混凝土柱定埋件参数： （1）法向拉力设计值N＝1009kN弯矩设计值M＝2500kN·m 剪力设计值V＝0kN （2）受力直锚筋的层数n＝6层，每层直锚筋的根数、直径为：8Φ20 沿剪力方向最外层锚筋中心线之间的距离z＝1400mm 直锚筋的间距b1＝200mm (3)锚板厚度t＝25mm锚板宽度B＝1560mm锚板高度H＝1160mm (4)混凝土强度等级：C40fc＝19.11N/mm 锚筋的抗拉强度设计值fy＝300N/mm 19.2.2锚筋的总截面面积As验算 当有剪力、法向压力和弯矩共同作用时JT／T 1180.8-2018标准下载，应按混凝土规范式10.9.1－3及式10.9.1－4 两个公式计算，并取其中的较大值： 锚筋的受剪承载力系数αv按混凝土规范式10.9.1－5计算： 南京某综合大楼钻孔灌注桩工程施工组织设计锚板的弯曲变形折减系数αb按混凝土规范式10.9.1－6计算： αb＝0.6+0.25t/d＝0.6+0.25*25/20＝0.91 当锚筋层数n＝6时，锚筋层数影响系数αr＝0.85 S＝10480<15079mm^2满足要求