施工组织设计下载简介

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重庆瓦城老缅木业厂房高支撑模板专项施工方案

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1055/(2×45×95)=0.370N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.30N/mm2

01-潍坊市人民医院门诊楼施工组织设计木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×3.663×400.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.021mm

木方的最大挠度小于400.0/250,满足要求!

（1)梁底支撑横向钢管计算

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.533kN.m

最大变形vmax=1.678mm

最大支座力Qmax=2.238kN

抗弯计算强度f=0.533×106/4491.0=118.70N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

(2)梁底支撑纵向钢管计算

纵向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取横向支撑钢管传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.313kN.m

最大变形vmax=0.597mm

最大支座力Qmax=4.812kN

抗弯计算强度f=0.313×106/4491.0=69.77N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=4.81kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

R≤8.0kN时，可采用单扣件；

其中N——立杆的轴心压力设计值，它包括：

横杆的最大支座反力N1=4.81kN(已经包括组合系数1.4)

脚手架钢管的自重N2=1.20×0.111×13.800=1.832kN

N=4.812+1.832=6.644kN

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.700

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.07m；

公式(1)的计算结果：l0=1.167×1.700×1.50=2.976m
=2976/16.0=186.574
=0.207

=6644/(0.207×424)=75.598N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：l0=1.500+2×0.070=1.640m
=1640/16.0=102.821
=0.574

=6644/(0.574×424)=27.328N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.033；

公式(3)的计算结果：l0=1.167×1.033×(1.500+2×0.070)=1.977m
=1977/16.0=123.952
=0.435

=6644/(0.435×424)=36.032N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

D、楼板模板扣件钢管高支撑架计算书

支撑高度在4米以上的模板支架被称为扣件式钢管高支撑架，对于高支撑架的计算规范存在重要疏漏，使计算极容

易出现不能完全确保安全的计算结果。本计算书还参照《施工技术》2002.3.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使

用安全》，供脚手架设计人员参考。

模板支架搭设高度为13.5米，

搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0.80米，立杆的步距h=1.50米。

图楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

采用的钢管类型为
48×2.8。

面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。

静荷载标准值q1=25.000×0.120×0.800+0.350×0.800=2.680kN/m

活荷载标准值q2=(2.000+1.000)×0.800=2.400kN/m

面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=80.00×1.80×1.80/6=43.20cm3；

I=80.00×1.80×1.80×1.80/12=38.88cm4；

其中f——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

　　M——面板的最大弯距(N.mm)；

　　W——面板的净截面抵抗矩；

[f]——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；

其中q——荷载设计值(kN/m)；

经计算得到M=0.100×(1.2×2.680+1.4×2.400)×0.300×0.300=0.059kN.m

经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.059×1000×1000/43200=1.370N/mm2

面板的抗弯强度验算f<[f],满足要求!

(2)抗剪计算[可以不计算]

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=0.600×(1.2×2.680+1.4×2.400)×0.300=1.184kN

　　截面抗剪强度计算值T=3×1184.0/(2×800.000×18.000)=0.123N/mm2

　　截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

抗剪强度验算T<[T]，满足要求!

v=0.677ql4/100EI<[v]=l/250

面板最大挠度计算值v=0.677×2.680×3004/(100×6000×388800)=0.063mm

面板的最大挠度小于300.0/250,满足要求!

木方按照均布荷载下连续梁计算。

1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：

q11=25.000×0.120×0.300=0.900kN/m

2)模板的自重线荷载(kN/m)：

q12=0.350×0.300=0.105kN/m

3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：

经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.300=0.900kN/m

静荷载q1=1.2×0.900+1.2×0.105=1.206kN/m

活荷载q2=1.4×0.900=1.260kN/m

按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载q=1.973/0.800=2.466kN/m

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×2.47×0.80×0.80=0.158kN.m

最大剪力Q=0.6×0.800×2.466=1.184kN

最大支座力N=1.1×0.800×2.466=2.170kN

本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.50×9.50×9.50/6=67.69cm3；

I=4.50×9.50×9.50×9.50/12=321.52cm4；

抗弯计算强度f=0.158×106/67687.5=2.33N/mm2

木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!

2)木方抗剪计算[可以不计算]

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

截面抗剪强度计算值T=3×1184/(2×45×95)=0.415N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2

木方的抗剪强度计算满足要求!

最大变形v=0.677×1.005×800.04/(100×9500.00×3215156.3)=0.091mm

木方的最大挠度小于800.0/250,满足要求!

横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。

集中荷载P取木方支撑传递力。

支撑钢管弯矩图(kN.m)

支撑钢管变形图(mm)

支撑钢管剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.470kN.m

最大变形vmax=0.838mm

最大支座力Qmax=6.284kN

抗弯计算强度f=0.470×106/4491.0=104.64N/mm2

支撑钢管的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度小于800.0/150与10mm,满足要求!

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

　　R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

计算中R取最大支座反力，R=6.28kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。

5、立杆的稳定性计算荷载标准值

作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

（1）.静荷载标准值包括以下内容：

1)脚手架钢管的自重(kN)：

NG1=0.129×13.500=1.743kN

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

2)模板的自重(kN)：

NG2=0.350×0.800×0.800=0.224kN

3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.000×0.120×0.800×0.800=1.920kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=3.887kN。

（2）.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=(1.000+2.000)×0.800×0.800=1.920kN

（3）.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=7.35kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；

i——计算立杆的截面回转半径(cm)；i=1.60

A——立杆净截面面积(cm2)；A=4.24

W——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W=4.49

——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

l0——计算长度(m)；

如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算

l0=(h+2a)(2)

k1——计算长度附加系数，按照表1取值为1.185；

u——计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u=1.70

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.07m；

公式(1)的计算结果：
=86.29N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

公式(2)的计算结果：
=30.24N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算

l0=k1k2(h+2a)(3)

k2——计算长度附加系数，按照表2取值为1.033；

公式(3)的计算结果：
=40.94N/mm2，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

其中p——立杆基础底面的平均压力(kN/m2)，p=N/A；p=40.85

N——上部结构传至基础顶面的轴向力设计值(kN)；N=7.35

A——基础底面面积(m2)；A=0.18

fg——地基承载力设计值(kN/m2)；fg=68.00

地基承载力设计值应按下式计算

其中kc——脚手架地基承载力调整系数；kc=0.40

fgk——地基承载力标准值；fgk=170.00

地基承载力的计算满足要求!

楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求：

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计：

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

5.顶部支撑点的设计：

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

6.支撑架搭设的要求：

a.严格按照设计尺寸搭设TSG 23-2021 气瓶安全技术规程.pdf，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况南京市建设工程设计方案审查补充办法（宁规划资源规[2020]7号 南京市规划和自然资源局2020年8月7日）.pdf，发现下沉、松动和变形情况及时解决。