施工组织设计下载简介

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办公大楼工程扣件式脚手架专项施工方案

立杆纵距或跨距la(m)

内立杆离建筑物距离a(m)

双立杆计算高度H1(m)

基坑支撑爆破拆除安全专项施工方案脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2)

密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2)

栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m)

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

结构脚手架作业层数njj

结构脚手架荷载标准值Gkjj(kN/m2)

装修脚手架作业层数nzj

装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2)

基本风压ω0(kN/m2)

风压高度变化系数μz(连墙件、单立杆稳定性)

风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)

纵、横向水平杆布置方式

横向水平杆上纵向水平杆根数n

横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2)

横杆截面惯性矩I(mm4)

横杆弹性模量E(N/mm2)

横杆截面抵抗矩W(mm3)

q=1.2×(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+1.4×Gk×lb/(n+1)=1.2×(0.04+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1)=1.43kN/m

q'=(0.04+Gkjb×lb/(n+1))+Gk×lb/(n+1)=(0.04+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m

Mmax=0.1qla2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·m

σ=Mmax/W=0.32×106/5260=61.32N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax=0.677q'la4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×127100)=1.368mm

νmax＝1.368mm≤[ν]＝min[la/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm

Rmax=1.1qla=1.1×1.43×1.5=2.37kN

Rmax'=1.1q'la=1.1×1.04×1.5=1.72kN

由上节可知F1=Rmax=2.37kN

q=1.2×0.04=0.048kN/m

由上节可知F1'=Rmax'=1.72kN

q'=0.04kN/m

σ=Mmax/W=0.71×106/5260=134.78N/mm2≤[f]=205N/mm2

νmax＝1.702mm≤[ν]＝min[lb/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm

Rmax=2.39kN

五、扣件抗滑承载力验算

纵向水平杆：Rmax=2.37/2=1.18kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

横向水平杆：Rmax=2.39kN≤Rc=0.85×8=6.8kN

每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m)

1、立杆承受的结构自重标准值NG1k

单外立杆：NG1k=(gk+la×n/2×0.04/h)×H=(0.129+1.5×2/2×0.04/1.8)×48=7.78kN

单内立杆：NG1k=7.78kN

2、脚手板的自重标准值NG2k1

单外立杆：NG2k1=(H/h+1)×la×lb×Gkjb×1/2/2=(48/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=3.27kN

1/2表示脚手板2步1设

单内立杆：NG2k1=3.27kN

3、栏杆与挡脚板自重标准值NG2k2

单外立杆：NG2k2=(H/h+1)×la×Gkdb×1/2=(48/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=2.9kN

1/2表示挡脚板2步1设

4、围护材料的自重标准值NG2k3

单外立杆：NG2k3=Gkmw×la×H=0.01×1.5×48=0.72kN

构配件自重标准值NG2k总计

单外立杆：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=3.27+2.9+0.72=6.89kN

单内立杆：NG2k=NG2k1=3.27kN

外立杆：NQ1k=la×lb×(njj×Gkjj+nzj×Gkzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN

内立杆：NQ1k=3.38kN

组合风荷载作用下单立杆轴向力：

单外立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+6.89)+0.9×1.4×3.38=21.86kN

单内立杆：N=1.2×(NG1k+NG2k)+0.9×1.4×NQ1k=1.2×(7.78+3.27)+0.9×1.4×3.38=17.51kN

拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN)

上部增加荷载高度(m)

卸荷点位置高度hx(m)

钢丝绳上下吊点的竖向距离ls(m)

上吊点距内立杆下吊点的水平距离HS(mm)

上吊点距外立杆下吊点的水平距离HS(mm)

卸荷点水平间距HL(m)

钢丝绳连接吊环作法(共用)

α1=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/200)=86.19°

α2=arctan(ls/Hs)=arctan(3000/1100)=69.86°

钢丝绳竖向分力，不均匀系数KX取1.5

P1=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×17.51×21/48×3/1.5=18.39kN

P2=Kf×KX×N×hj(n+1)/H×HL/la=0.8×1.5×21.86×21/48×3/1.5=22.95kN

T1=P1/sinα1=18.39/sin86.19°=18.43kN

T2=P2/sinα2=22.95/sin69.86°=24.45kN

卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=24.45kN

绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×24.45/(2×15.19)=2个≤[n]=5个

Pg=k×[Fg]/α=9×24.45/0.85=258.86kN

钢丝绳最小直径dmin=(Pg/0.5)1/2=(258.86/0.5)1/2=22.75mm

吊环最小直径dmin=(4A/π)1/2=(4×[Fg]/([f]π))1/2=4×24.45×103/(65π))1/2=22mm

注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2

第1次卸荷钢丝绳最小直径22.75mm，必须拉紧至24.45kN，吊环最小直径为22mm。

立杆截面抵抗矩W(mm3)

立杆截面回转半径i(mm)

立杆抗压强度设计值[f](N/mm2)

立杆截面面积A(mm2)

立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m

长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.81≤210

轴心受压构件的稳定系数计算：

立杆计算长度l0=kμh=1.155×1.5×1.8=3.12m

长细比λ=l0/i=3.12×103/15.9=196.13

查《规范》表A得，φ=0.188

σ=N/(φA)=15353.77/(0.188×506)=161.4N/mm2≤[f]=205N/mm2

Mw=0.9×1.4×Mwk=0.9×1.4×ωklah2/10=0.9×1.4×0.34×1.5×1.82/10=0.21kN·m

σ=N/(φA)+Mw/W=15028.92/(0.188×506)+208254.33/5260=197.58N/mm2≤[f]=205N/mm2

连墙件约束脚手架平面外变形轴向力N0(kN)

连墙件计算长度l0(mm)

连墙件截面面积Ac(mm2)

连墙件截面回转半径i(mm)

连墙件抗压强度设计值[f](N/mm2)

Q／GDW 13003.2-2018 35kV变压器采购标准 第2部分：35kV3.15MVA三相双绕组电力变压器专用技术规范Nlw=1.4×ωk×2×h×2×la=1.4×0.45×2×1.8×2×1.5=6.84kN

长细比λ=l0/i=600/158=3.8，查《规范》表A.0.6得，φ=0.99

(Nlw+N0)/(φAc)=(6.84+3)×103/(0.99×489)=20.28N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2

Nlw+N0=6.84+3=9.84kN≤0.85×12=10.2kN

十、立杆地基承载力验算

地基承载力特征值fg(kPa)

地基承载力调整系数mf

JT／T 888-2020标准下载立柱底垫板的底面平均压力p＝N/(mfA)＝12.41/(1×0.25)＝49.63kPa≤fg＝140kPa