施工组织设计下载简介

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浏阳市烈士公（陵）园建设工程模板工程施工方案

2.4板模板支撑设计计算

查中国建筑工业出版社第三版《建筑施工手册》，

模板及支架自重标准值：0.5kN/m2

钢筋自重标准值：1.1kN/m3

青岛海湾大桥钻孔桩安全技术施工方案施工人员及设备荷载标准值：1.5kN/m3

新浇混凝土自重标准值：24kN/m3

φ48×3.5钢管特性：

截面积A=4.89×102mm2抵抗矩W=5.00×103mm3

回转半径i=15.8mm每米重量3.84kg/m=38.4N/m

抗压强度设计值fc=205N/mm2弹性模量E=2.06×102kN/mm2

底模自重：0.5×1.2×1.2×1.2=0.864kN

新浇砼自重：24×0.18×1.2×1.2×1.2=7.46kN

钢筋荷重：1.1×0.12×1.2×1.2×1.2=0.665kN

施工人员及设备荷载：1.5×1.2×1.2×1.4=3.024kN

合计N=12.013kN

2.6模板支撑立杆验算

架子立杆为受压杆件，需要保证其失稳承载能力。按如下公式验算：

N——立杆验算截面处的轴心力设计值。根据上面的计算可知：

φ——轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ，查表可知

λ——长细比，λ=l0/i，l0=μh=1.55×1.20=1.86m

λ=1860/15.8=118

h——步距，取h=1.20m

μ——碗扣式钢管脚手架立杆的计算长度系数，查表取μ=1.55

γ’m——材料强度附加分项系数，查表可知约为1.5607

N/ΦA=12013/（0.464×489）

=52.94N/mm2≤fc/γ’m=205/1.5607=131.4N/mm2

查中国建筑工业出版社第三版《建筑施工手册》，

模板及支架自重标准值：0.75kN/m3

钢筋自重标准值：1.5kN/m3

施工人员及设备荷载标准值：1.5kN/m3

新浇混凝土自重标准值：24.0kN/m3

振捣混凝土荷载：2.0KN/m2

φ48×3.5钢管特性：

截面积A=4.89×102mm2抵抗矩W=5.00×103mm3

回转半径i=15.8mm每米重量3.84kg/m=38.4N/m

抗压强度设计值fc=205N/mm2弹性模量E=2.06×102kN/mm2

惯性矩I=12.19×104mm4

3.2350×1600截面梁计算

3.2.1梁模板基本参数

梁截面宽度B=300mm，

梁截面高度H=400mm，

梁模板使用的方木截面60×80mm，

梁模板截面侧面方木距离500mm。

梁底模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6300N/mm2，抗弯强度

[f]=14N/mm2。

梁侧模面板厚度h=15mm，弹性模量E=6300N/mm2，抗弯强度

[f]=14N/mm2。

3.2.2梁模板荷载标准值计算

模板自重=0.340kN/m2；

钢筋自重=1.500kN/m3；

混凝土自重=24.000kN/m3；

施工荷载标准值=2.500kN/m2。

强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；

挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:

其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，取200/(T+15)，取4.40h；

T——混凝土的入模温度，取25.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取20m3/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

1——外加剂影响修正系数，取1.200；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=14.4000kN/m2

倒混凝土时产生的荷载标准值F2=4.000kN/m2。

梁侧模板按照三跨连续梁计算14.4KN/M

抗弯强度计算公式要求：f=M/W<[f]

其中f——梁侧模板的抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——计算的最大弯矩(kN.m)；

q——作用在梁侧模板的均布荷载(N/mm)；

q=(1.2×14.4.00+1.4×4.00)×1.60=36.61N/mm

最大弯矩计算公式如下:

f=0.23×106/22500=10.2N/mm2

梁侧模面板抗弯计算强度小于14.00N/mm2,满足要求!

最大剪力的计算公式如下:

截面抗剪强度必须满足:

T=3Q/2bh<[T]

其中最大剪力Q=1.6×0.250×13.73=5.49kN

截面抗剪强度计算值T=3×5490/(2×600×15)=0.915N/mm2

截面抗剪强度设计值[T]=1.40N/mm2

面板的抗剪强度计算满足要求!

最大挠度计算公式如下:

其中q=14.4.00×1.60=23.04N/mm

三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度

v=0.677×23.04×250.04/(100×6300.00×140625.0)=0.69mm

梁侧模板的挠度计算值:v=0.69mm小于[v]=250/250,满足要求。

①梁侧竖楞抗弯强度计算

其中f——梁侧竖楞抗弯强度计算值(N/mm2)；

M——梁侧竖楞的最大弯距(N.mm)；

W——梁侧竖楞的净截面抵抗矩,W=83.33cm3；

[f]——梁侧竖楞的抗弯强度设计值，[f]=13N/mm2。

其中q——作用在模板上的侧压力；

q=(1.2×14.4.00+1.4×4.00)×0.25=5.72kN/m

l——计算跨度(梁板高度),l=1600mm；

经计算得到，梁侧竖楞的抗弯强度计算值5.7200×1600×

600/8/83333.336=8.21N/mm2；

梁侧竖楞的抗弯强度验算<[f],满足要求!

v=5ql4/384EI<[v]=l/250

其中q——作用在模板上的侧压力，q=14.4.000×0.250=3.60N/mm；

l——计算跨度(梁板高度),l=1600mm；

E——梁侧竖楞弹性模量,E=9500N/mm2；

I——梁侧竖楞截面惯性矩,I=416.67cm4；

梁侧竖楞的最大挠度计算值,v=5×3.60×1600/(384×9500

梁侧竖楞的最大允许挠度值,[v]=2.000mm；

梁侧竖楞的挠度验算v<[v],满足要求!

模板自重：0.5KN/m2×0.35m×1.2=0.21kN/m

混凝土自重：24KN/m3×0.35m×1.6m×1.2=16.13kN/m

钢筋荷重：1.5KN/m3×0.35m×1.6m×1.2=1.01kN/m

振捣混凝土荷载：2.0KN/m2×0.35m×1.4=0.98kN/m

q=18.33kN/m

乘以折减系数0.9，q1=16.5kN/m

按简支梁计算，计算简图如下图所示。

由于模板底设3根60mm×80mm木方，集中力传到小横杆上为3

个集中力，同时由于采用单杆，间距600mm，所以：

F1=q1×0.6m÷3=16.5kN/m×0.6m/3=3.3kN

Mmax=1/2F1l1=0.5×3300×300=495000N.mm

σmax=Mmax/Wn=495000/（5.00×103）

=96.1N/mm2＜fc=205N/mm2

ωmax=19×F×L3/(384×E×I)=19×3300×3003/(384×9500×4166700)=0.17＜l/150=1200/150=8mm

3.6梁底大横杆计算，按三跨连续梁计算

跨内最大弯矩系数KM=0.175

跨内最大挠度系数Kω=1.146

Mmax=KMF2l2=0.175×4970×1200=1043700N.mm

σmax=Mmax/Wn=1043700/（5.00×103）

=202.6N/mm2＜fc=205N/mm2

=1.146×4970×12003/(100×206000×12.19×104)

=3.92mm＜l/150=1200/150=8mm

3.7梁底架子立杆计算

架子立杆为受压杆件，需要保证其失稳承载能力。按如下公式验算：

N——立杆验算截面处的轴心力设计值。根据上面的计算可知：

Φ——轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ，查表可知

λ——长细比，λ=l0/i，l0=μh=1.70×1.20=2.04m

λ=2040/15.8=130

h——步距，取h=1.20m

μ——碗扣式钢管脚手架立杆的计算长度系数，查表取μ=1.70

N/ΦA=4400/（0.37×489）

=24.3N/mm2≤fc=205N/mm2

模板自重：0.5KN/m2×0.35m×1.6=0.28kN/m

混凝土自重：24KN/m3×0.35m×1.6m×1.2=16.13kN/m

钢筋荷重：1.5KN/m3×0.35m×1.6m×1.2=1.008kN/m

振捣混凝土荷载：2.0KN/m2×0.35m×1.4=0.98kN/m

q=18.42kN/m

乘以折减系数0.9，q1=16.6kN/m

3.7.2小横杆受力计算，按简支梁计算。

由于模板底设3根60mm×80mm木方，集中力传到小横杆上为3

个集中力，同时由于采用双杆，间距600mm，所以：

F1=q1×0.6m÷3=16.6kN/m×0.6m/3=3.32kN

Mmax=1/2F1l1=0.5×3320×300=498000N.mm

σmax=Mmax/Wn=498000/（5.00×103）/2

=49.8N/mm2＜fc=205N/mm2

③小横杆挠度计算(小横杆采用双杆)

ωmax=19×F×L3/(384×E×I)=19×3320×3003/(384×9500×4166700)=0.115＜l/150=1200/150=8mm

3.7.3梁底大横杆计算（大横杆采用双杆）

按三跨连续梁计算，计算简图如下图：

跨内最大弯矩系数KM=0.175

跨内最大挠度系数Kω=1.146

Mmax=KMF2l2=0.175×5000×600=525N.mm

σmax=Mmax/Wn=525000/（5.00×103）/2

=52.5N/mm2＜fc=205N/mm2

ωmax=KωFl23/(100EI)

=1.146×4970×12003/(100×206000×12.19×104)

=3.9mm＜l/150=1200/150=8mm

查表得：M=0.125×33450×0.36=1505N.m

δ=M/W=500/5000/mm2＜f=215N/mm2可以。

架子立杆为受压杆件，需要保证其失稳承载能力。按如下公式验算：

N——立杆验算截面处的轴心力设计值。根据上面的计算可知：

Φ——轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ，查表可知

λ——长细比，λ=l0/i，l0=μh=1.70×1.20=2.04m

λ=2040/15.8=130

h——步距，取h=1.20m

μ——碗扣式钢管脚手架立杆的计算长度系数，查表取μ=1.70

N/ΦA=7590/（0.37×489）

=41.95N/mm2≤fc=205N/mm2

3.7.5对拉螺栓计算

新浇筑混凝土产生的荷载为F1=0.22vct0β1β2V1/2与F2=vcH之

其中——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；

t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，

T——混凝土的入模温度，取25.000℃；

V——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；

H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取

1——外加剂影响修正系数，取1.000；

2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

F1=0.22vct0β1β2V1/2=0.22×24×4.4×1.2×1.15×2.51/2=50.69KN/m2

F2=vcH=24×1.6=48.4KN/m2

倾倒混凝土产生的荷载4KN/m2

某河道施工组织设计则F=1.2×F2+1.4×4=48.4×1.2+5.6=63.68KN/m2

对拉螺栓水平间距为900mm，竖向间距为900mm，每根螺栓所承受的

压力为N=63.68×0.7×0.4=17.83KN

螺栓选用Φ14，净面积为A=154mm2

路基三七灰土施工方案N/An=17X1000/154=110N/mm2＜f=245N/mm2f——对拉螺栓抗拉强度

设计值(N/mm2),f=245N/mm2