施工组织设计下载简介

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（七）梁跨度方向钢管的计算

梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算

（八）立杆的稳定性计算

σ=N/(φA)≤[f]

商务中心冬季施工方案1.梁两侧立杆稳定性验算

横向支撑钢管的最大支座反力：N1=0.586kN；

脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×5.2=0.806kN；

N=0.586+0.806=1.392kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/16=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=1391.872/(0.207×398)=16.9N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=16.9N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算

横向钢管的最大支座反力：N1=8.073kN；

N=N1+N2=8.073+0.62=8.693kN；

根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，

为安全计，取二者间的大值，即:

lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.3]=2.976m；

得到计算结果:立杆的计算长度

lo/i=2975.85/16=186；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.207；

钢管立杆受压应力计算值；σ=8693.103/(0.207×398)=105.5N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=105.5N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.004×(1.5+0.3×2)=2.461m；

lo/i=2460.503/16=154；

由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.294；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8693.103/(0.294×398)=74.3N/mm2；

钢管立杆稳定性计算σ=74.3N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

第四分类设计计算，取最大梁截面（300*700mm）进行验算。

立杆梁跨度方向间距0.9m；立杆上端伸出至模板支撑点长度0.3m；立杆步距1.5m；梁支撑架搭设高度5.2m；梁两侧立杆间距0.9m；梁模板支撑采用梁底小楞垂直梁截面；立杆承重连接方式采用可调托座；梁底纵向支撑根数为4根；水平杆与立杆连接采用双扣件；梁截面宽度0.3m；梁截面高度0.7m；次楞间距225mm；主楞竖向根数2；穿梁螺栓类型M12，穿梁螺栓水平间距450mm；主楞到梁底距离依次是：150mm，400mm。模板自重为0.5kN/m2，钢筋自重为1.5kN/m3，施工荷载为2.5kN/m2，新浇混凝土荷载侧压力为16.8kN/m2，振捣混凝土对梁底模板荷载为2kN/m2，振捣混凝土对梁侧模板荷载为4kN/m2。

模板支架采用Φ48×2.8钢管及可锻铸铁扣件搭设；梁底模板支撑采用方木30×80mm；主楞材料：圆钢管；直径48mm；壁厚2.8mm；次楞材料：木方；宽度30mm；高度80mm；模板采用胶合面板厚度为15mm；

面板的受弯应力计算值:σ=3.2N/mm2<[f]=13N/mm2;

面板的最大挠度计算值:ν=0.267mm<[ν]=0.9mm;

次楞最大受弯应力计算值:σ=2.1N/mm2<[f]=13N/mm2;

次楞的最大挠度计算值:ν=0.069mm<[ν]=0.625mm;

主楞的受弯应力计算值σ=20.3N/mm2<[f]=205N/mm2

主楞的最大挠度计算值：ν=0.055mm<[ν]=1.125mm

为固定支撑，无需计算穿梁螺栓

σ=0.7N/mm2<[f]=13N/mm2;

面板的最大挠度计算值:

ν=0.011mm<[ν]=0.4mm。

方木的最大应力计算值σ=7.2N/mm2<[f]=13N/mm2

τ=0.965N/mm2<[τ]=1.5N/mm2

ν=0.993mm<[ν]=3.6mm

立杆的稳定性计算(根据规范需经过两个公式计算)

σ=15.1N/mm2<[f]=205N/mm2

梁底承重立杆稳定性计算

σ=125.2N/mm2<[f]=205N/mm2

7.2180mm厚板模板支撑计算书

横向间距或排距(m):0.90；纵距(m):0.90；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.30；模板支架搭设高度(m):5.20；

采用的钢管(mm):Φ48×2.8；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:可调托座；

模板与木板自重(kN/m2):0.500；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.500；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为15mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):4200；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.500；木方的间隔距离(mm):150.000；

木方弹性模量E(N/mm2):10000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):30.00；木方的截面高度(mm):80.00；

托梁材料为：钢管(双钢管):Ф48×2.8；

楼板的计算厚度(mm):180.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=90×1.52/6=33.75cm3；

I=90×1.53/12=25.312cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.18×0.9+0.5×0.9=4.581kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.9=2.25kN/m；

其中：q=1.2×4.581+1.4×2.25=8.647kN/m

最大弯矩M=0.1×8.647×1502=19456.2N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=19456.2/33750=0.576N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为0.576N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=4.581kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×4.581×1504/(100×4200×25.312×104)=0.015mm；

面板最大允许挠度[ν]=150/250=0.6mm；

面板的最大挠度计算值0.015mm小于面板的最大允许挠度0.6mm,满足要求!

（三）模板支撑方木的计算

方木按照两跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=3×8×8/6=32cm3；

I=b×h3/12=3×8×8×8/12=128cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25.5×0.15×0.18+0.5×0.15=0.763kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.15=0.375kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×0.763+1.4×0.375=1.441kN/m；

最大弯矩M=0.125ql2=0.125×1.441×0.92=0.146kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.146×106/32000=4.56N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为4.56N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.625×1.441×0.9=0.811kN；

方木受剪应力计算值τ=3×0.811×103/(2×30×80)=0.507N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.5N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.507N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.5N/mm2，满足要求!

ν=0.521ql4/(100EI)≤[ν]=l/400

均布荷载q=q1=0.763kN/m；

最大挠度计算值ν=0.521×0.763×9004/(100×10000×1280000)=0.204mm；

最大允许挠度[ν]=900/250=3.6mm；

方木的最大挠度计算值0.204mm小于方木的最大允许挠度3.6mm,满足要求!

托梁按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

托梁采用：钢管(双钢管):Ф48×3；

I=21.56cm4；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝1.297kN;

托梁计算弯矩图(kN·m)

托梁计算变形图(mm)

托梁计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.681kN·m；

最大变形Vmax=0.864mm；

最大支座力Qmax=8.539kN；

最大应力σ=681044.816/8500=80.123N/mm2；

托梁的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

托梁的最大应力计算值80.123N/mm2小于托梁的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

托梁的最大挠度为0.864mm小于900/150与10mm,满足要求!

（五）模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×5.2=0.72kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.5×0.9×0.9=0.405kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25.5×0.18×0.9×0.9=3.718kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=4.843kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+0.45)×0.9×0.9=2.39kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=9.156kN；

（六）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.3×2=2.1m；

l0/i=2100/16=131；

DB65／T 3787-2015 新疆非耕地（戈壁地区）节能日光温室设计及建造规程.pdf由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.391；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=9156.396/(0.391×398)=58.839N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=58.839N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.004×(1.5+0.3×2)=2.461m；

Lo/i=2460.503/16=154；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.294；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=9156.396/(0.294×398)=78.252N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=78.252N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2湖北省某高速公路某段实施性施工组织设计 .doc，满足要求！