施工组织设计下载简介

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大禹加州湾 安全施工组织设计方案

⑶脚手架外侧绑扎的密目网进入现场后必须进行检验，经检验合格后方能使用。

按照相应规范要求进行脚手架的搭设，脚手架搭设完毕后，应由施工项目负责人组织安全员及相关技术人员参加，按照施工方案和规范分段进行逐项检查验收，确认符合规定的要求后，方可投入使用。

景观大道施工组织设计.⑴钢管立杆纵距偏差为±50㎜；

⑵钢管立杆垂直度偏差不大于10㎝；

⑶扣件紧固力矩为：40~50N·m，不大于65N·m；抽查安装数量的5％，扣件不合格数量不多于抽查数量的10％。

⑷对脚手架检查验收严格按规范规定进行，凡不符合规定的应立即进行整改，对检查结果及整改情况，应按实测数据进行记录，并有检测人员签字。

脚手架拆除之前，应全面检查脚手架的扣件连接、连墙件、支撑体系等是否符合构造要求，应清除脚手架上杂物及地面障碍物。

⑴架子拆除时应划分作业区，周围设警戒标志，地面设专人指挥，禁止非作业人员入内。

⑵拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆、后搭先拆的原则。即先拆栏杆、剪刀撑、脚手版、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆，并按一步一清原则依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。

⑶拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆中间扣、然后托住中间，再解端头扣。

⑷连墙杆应随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙件整体层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高差不应大于两步，如高差大于两步，应增设连墙件加固。

⑸当脚手架拆至下部最后一根长立杆时，应先在适当位置设置搭设临时抛撑加固后，再拆除连墙件。

⑹拆除时严禁碰撞脚手架附近的电源线，防止发生触电事故。

⑺拆除时不应碰坏门窗、玻璃、墙面，拆下的构件及零备件，应按类堆放，严禁高空抛掷。

⑻拆下的材料，应用绳索栓住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷，运至地面的材料应分类码放，随拆随运随码，当天拆当天清。

⑼在拆架过程中，不得中途换人，必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。

⑽拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。

1.严格按照操作工艺、标准、规程及制定的方案执行，不得随意更改工艺、标准、规程、方案的内容和要求。

2.严格执行“三级教育”和技术交底制度，坚决杜绝未教育未交底就上岗作业制度。

3.制定专项检查和巡检制度，签定安全责任书和安全目标责任制。

4.禁止违章指挥作业，坚持原则，防止盲目施工及事故的发生。

5.严格控制脚手架的施工使用荷载，不准将钢管、扣件及模板堆放在脚手架上，任何人不准拆改架子。

6.脚手架上同时进行多层作业的情况下，各作业层之间要设置可靠的防护棚档。

7.遇有立杆沉陷或悬空、节点松动、架子歪斜、杆件变形等问题，应立即解决，在未解决前应停止使用。

8.遇有大风、大雾、大雨天应停止脚手架作业。大风天过后应对架子进行检查。

9.脚手架应经常检查、维修加固，以达到坚固、稳定，确保施工安全。

10.凡是有杆件、扣件、架板及帮扎材料损坏严重者，要及时更换、加固确保架子在使用过程中的安全。

11.脚手架的维修加固要和搭设架体一样，严格遵守安全技术操作规程。

悬挑式扣件钢管脚手架计算书

计算的脚手架为单排脚手架，搭设高度为18.0米，立杆采用单立管。

搭设尺寸为：立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，立杆的步距1.50米。

采用的钢管类型为
48×3.5，

连墙件采用2步2跨，竖向间距3.00米，水平间距3.00米。

施工均布荷载为3.0kN/m2，同时施工2层，脚手板共铺设4层。

悬挑水平钢梁采用H型钢，其中建筑物外悬挑段长度0.60米，建筑物内锚固段长度2.20米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038kN/m

脚手板的荷载标准值P2=0.150×1.500/3=0.075kN/m

活荷载标准值Q=3.000×1.500/3=1.500kN/m

荷载的计算值q=1.2×0.038+1.2×0.075+1.4

1.500=2.236kN/m

最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩

M=2.236×0.9002/8=0.226kN.m

=0.226×106/5080.0=44.568N/mm2

小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度

荷载标准值q=0.038+0.075+1.500=1.613kN/m

简支梁均布荷载作用下的最大挠度

V=5.0×1.613×900.04/(384×2.06×105×121900.0)=0.549mm

小横杆的最大挠度小于900.0/150与10mm,满足要求!

大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

用小横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算大横杆的最大弯矩和变形。

小横杆的自重标准值P1=0.038×0.900=0.035kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/3=0.068kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/3=1.350kN

荷载的计算值P=(1.2×0.035+1.2×0.068+1.4×1.350)/2=1.006kN

最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

M=0.08×(1.2×0.038)×1.5002+0.267×1.006×1.500=0.411kN.m

=0.411×106/5080.0=80.963N/mm2

大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和

均布荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载最大挠度计算公式如下:

大横杆自重均布荷载引起的最大挠度

V1=0.677×0.038×1500.004/(100×2.060×105×121900.000)=0.05mm

集中荷载标准值P=0.035+0.068+1.350=1.452kN

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度

V1=1.883×1452.060×1500.003/(100×2.060×105×121900.000)=3.68mm

V=V1+V2=3.727mm

大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；

R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；

横杆的自重标准值P1=0.038×1.500=0.058kN

脚手板的荷载标准值P2=0.150×0.900×1.500/2=0.101kN

活荷载标准值Q=3.000×0.900×1.500/2=2.025kN

荷载的计算值R=1.2×0.058+1.2×0.101+1.4×2.025=3.026kN

单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN；

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1248

NG1=0.125×18.000=2.246kN

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.15

NG2=0.150×4×1.500×(0.900+0.150)/2=0.472kN

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15

NG3=0.150×1.500×4/2=0.450kN

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.500×18.000=0.135kN

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.304kN。

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。

经计算得到，活荷载标准值NQ=3.000×2×1.500×0.900/2=4.050kN

风荷载标准值应按照以下公式计算

Us——风荷载体型系数：Us=1.200

经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7×0.450×1.250×1.200=0.472kN/m2。

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.85×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

五、立杆的稳定性计算:

1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=9.64kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.50；

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=5.08cm3；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=106.06

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=8.78kN；

　　
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.19；

　　i——计算立杆的截面回转半径，i=1.58cm；

　　l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.12m；

　　k——计算长度附加系数，取1.155；

　　u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.50

　　A——立杆净截面面积，A=4.89cm2；

　　W——立杆净截面模量(抵抗矩)，W=5.08cm3；

　　MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.273kN.m；

　　
——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=150.49

　　[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!六、连墙件的计算:

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，wk=0.472kN/m2；

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.60×3.00=10.800m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000

经计算得到Nlw=7.144kN，连墙件轴向力计算值Nl=12.144kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=15.00/1.58的结果查表得到
=0.98；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=97.839kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

连墙件采用扣件与墙体连接。

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架按照带悬臂的单跨梁计算

悬出端C受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

C点最大挠度计算公式

其中k=m/l,kl=ml/l,k2=m2/l。

本工程算例中，m=1100mm，l=3000mm，ml=150mm，m2=1050mm；

水平支撑梁的截面惯性矩I=712.00cm4，截面模量(抵抗矩)W=102.00cm3。

受脚手架作用集中强度计算荷载N=1.2×3.30+1.4×4.05=9.64kN

水平钢梁自重强度计算荷载q=1.2×21.50×0.0001×7.85×10=0.20kN/m

k=1.10/3.00=0.37

kl=0.15/3.00=0.05

k2=1.05/3.00=0.35

代入公式，经过计算得到

支座反力RA=23.468kN

最大弯矩MA=11.684kN.m

抗弯计算强度f=11.684×106/(1.05×102000.0)=109.096N/mm2

水平支撑梁的抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!

八、悬挑梁的整体稳定性计算:

水平钢梁采用H型钢,计算公式如下

经过计算得到强度
=11.68×106/(0.912×102000.00)=125.63N/mm2；

水平钢梁的稳定性计算
<[f],满足要求!

九、锚固段与楼板连接的计算:

1.水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：

水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=3.591kN

水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为

其中[f]为拉环钢筋抗拉强度，每个拉环按照两个截面计算，按照《混凝土结构设计规范》10.9.8[f]=50N/mm2；

所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=[3591×4/(3.1416×50×2)]1/2=7mm

水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。

2.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.59kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

[fb]——楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1.5N/mm2；

h——楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于3590.92/(3.1416×20×1.5)=38.1mm

3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，混凝土局部承压计算如下：

混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式

其中N——锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向拉力，N=3.59kN；

d——楼板螺栓的直径，d=20mm；

b——楼板内的螺栓锚板边长，b=5d=100mm；

fcc——混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0.95fc=13.59N/mm2；

经过计算得到公式右边等于131.6kN

楼板混凝土局部承压计算满足要求!

脚手架必要的简图（祥附图）

预埋钢管连墙件（小横杆）

编制单位：吉林省吉鑫建设有限公司

编制时间：2014年5月

大禹·加州湾G1、G2、G3#、G9#、G10#、J9#、J10#楼

HG／T 20615-2009 钢制管法兰.pdf致四平市诚信建设监理有限公司（监理单位）

我方已编制完成了大禹·加州湾G1、G2、G3#、G9#、G10#、J9#、J10#楼安全施工组织设计及安全专项施工方案技术文件，并经相关技术负责人审查批准，请予以审定。

附：技术文件105页1册

施工总承包单位项目经理/责任人

专业监理工程师审查意见：

总监理工程师审批意见：

RBT 214-2017 检验检测机构资质认定能力评价 检验检测机构通用要求_看图王审定结论：□同意□修改后再报□重新编制