施工组织设计下载简介

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常州世茂香槟湖3.1期II标段悬挑脚手架安全专项施工方案

双排脚手架搭设高度为17.4m，立杆采用双立杆；

搭设尺寸为：立杆的纵距为1.65m、0.8m、1.65m，小横杆间距为1.65m、0.8,m、1.65m，立杆的横距为1.15m，木方间距为0.3m，立杆的步距为1.8m；

立杆的横距为1.225m，木方间距为0.3m桥台大体积混凝土施工方案，立杆的步距为1.5m；

内排架距离墙长度为0.10m；

大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根，大横杆上满铺脚手板；

采用的钢管类型为Φ48×3.0；

横杆与立杆连接方式为单扣件；

连墙件布置取两步一跨，竖向间距3m，水平间距1.65m，扣件连接；

施工均布荷载(kN/m2):2.000；脚手架用途:装修脚手架；

本工程地处常州市，基本风压0.25kN/m2；风荷载高度变化系数μz，项目部处于江苏省常州市密集建筑群的城市市区C；计算连墙件强度时，第一悬挑端顶部取0.97（标高34.75m）；第二悬挑端顶部取1.08（标高55.05m），第三悬挑端顶部取1.35（标高75.35m），第四悬挑端取1.43（标高86.9m），第五悬挑端取1.46（标高95m）。

计算立杆稳定性时取1.43（标高86.9m），风荷载体型系数μs为1.21

每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1295；

脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；两侧围栏自重标准值(kN/m):0.350；

脚手板铺设层数:7层；

脚手板类别:钢笆片；两侧围栏类别:模板围栏；

悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5m，建筑物内锚固段长度3.5m。

锚固压点螺栓直径(mm):14.00；

楼板混凝土标号:C30；

二荷载从悬挑顶层板传递到木方计算

九层板的自重标准值:P=0.35×0.3=0.105kN/m；

活荷载标准值:Q=2×0.3=0.6kN/m；

静荷载的设计值:q1=1.2×0.105=0.126kN/m；

活荷载的设计值:q2=1.4×0.6=0.84kN/m；

q1+q2=0.966kN/m

木方设计荷载组合简图

跨中和支座最大弯距按图示组合。

跨中最大弯距为0.01kN·m；

支座最大弯距为0.01kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=0.01×106/w=0.01×106/37333=0.27N/mm2；

木方的最大弯曲应力为σ=0.27N/mm2小于木方的抗弯强度设计值[f]=15N/mm2，满足要求！

木方的最大挠度0.06mm小于木方的最大容许挠度408/250mm=1.63mm与10mm，满足要求！

大横杆的自重标准值:q=0.038kN/m；

另所受木方的集中力为0.41kN，间距300；

大横杆设计荷载组合简图

跨中和支座最大弯距按图示组合。

跨中最大弯距为0.33kN·m；

选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：

σ=Max(0.33×106,0.31×106)/4491=73.48N/mm2；

大横杆的最大弯曲应力为σ=73.48N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

大横杆的最大挠度3.7mm小于大横杆的最大容许挠度800/150mm与10mm，满足要求！

集中荷载:P=1.91kN；

最大弯矩M=0.74kN·m；

最大应力计算值σ=M/W=0.74×106/4491=164.77N/mm2；

小横杆的最大弯曲应力σ=164.77N/mm2＜[f]=205.00N/mm2

小横杆的最大挠度为4.7mm小于小横杆的最大容许挠度1225/150=8.16与10mm,满足要求！

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的直角单扣件承载力取值为8.00kN。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2.5):

大横杆的自重标准值:P1=0.038×（1.65+0.8）×2/2=0.093kN；

小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.225/2=0.023kN；

脚手板的自重标准值:P3=0.35×1.225×（1.65+0.8）/2=0.525kN；

活荷载标准值:Q=2×1.225×（1.65+0.8）/2=3.0kN；

荷载的设计值:R=1.2×(0.093+0.023+0.525)+1.4×3=4.97kN；

R<8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

六、脚手架立杆荷载的计算

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.125kN/m

NG1=0.125×17.4*2=5.07kN；

(2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2

NG2=0.35×7×（1.65+0.8）×(1.225+0.1)/4=0.19kN；

(3)两侧围栏自重标准值；采用模板围栏，标准值为0.35kN/m

NG3=0.35×7×（1.225+0.1）/2=1.62kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3=6.88kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值

NQ=2×1.225×（1.65+0.8）×4/4=6.0kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N=1.2NG+0.9×1.4NQ=1.2×6.88+0.9×1.4×6=15.82kN；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为

N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×6.88+1.4×6=16.65N；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wk=μZ×μS×ω0

本工程地处常州市，基本风压0.25kN/m2；风荷载高度变化系数μz，项目部处于江苏省常州市密集建筑群的城市市区C；计算连墙件强度时，第一悬挑端顶部取0.97（标高34.75m）；第二悬挑端顶部取1.08（标高55.05m），第三悬挑端顶部取1.35（标高78.3m），第四悬挑端取1.43（标高86.9m），第五悬挑端取1.46（标高95m）。

计算立杆稳定性时取1.35（标高78.3m），风荷载体型系数μs为0.87；

μs——风荷载体型系数（考虑半封闭形式）：

防护门挡风面积（考虑0.25）：1.8×1.65/2×0.25=0.37m2

中部模板防护挡风面积：0.4×1.8=0.72m2

立杆挡风面积：0.048×1.8×2=0.173m2

单层架体迎风面积：1.25×1.8=2.25m2

An/Aw=(0.37+0.72+0.173)/2.25=0.56

μs=1.3×1.2×0.56=0.87

94m处风荷载标准值Wk=0.250×1.46×0.87=0.32kN/m2。

不考虑风荷载时，按照恒载控制因素的荷载组合公式

N=1.2NG+1.4NQ

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.9×1.4NQ

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

MW=0.9×1.4Wklah2/10

其中Wk——风荷载基本风压标准值(kN/m2)；

la——立杆的纵距(m)；

h——立杆的步距(m)。

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:

Mw=0.9×1.4WkLah2/10=0.9×1.4×0.32×1.65×1.82/10=0.216kN·m；

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=16.65N；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.507；

i——计算立杆的截面回转半径，i=3.2cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.56m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，u=1.8；

A——立杆净截面面积，A=4.24cm²，双立杆为A=5.936cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3，双立杆为W=6.286cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=74.52N/mm2

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

2.考虑风荷载时,立杆底部的稳定性计算（78.3m）

其中N——立杆的轴心压力设计值，N=15.82kN；

——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i的结果查表得到0.507；

i——计算立杆的截面回转半径，i=3.20cm；

l0——计算长度(m),由公式l0=kuh确定，l0=3.56m；

k——计算长度附加系数，取1.155；

u——计算长度系数，由脚手架的高度确定；u=1.80

A——立杆净截面面积，A=4.24cm²，双立杆为A=5.936cm2；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3，双立杆为W=6.286cm3；

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.287kN.m；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=74.23N/mm2

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

考虑风荷载时，立杆的稳定性计算
<[f],满足要求!

3.考虑风荷载时,立杆顶部稳定性计算（78.3m）

立杆顶部仅考虑风荷载作用;

N——立杆的轴心压力设计值，N=15.82

MW——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，MW=0.41kN.m；

W——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.49cm3，双立杆为W=6.286cm3；

——钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；经计算得到
=63.93N/mm2

[f]——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；

立杆的稳定性计算
<[f],满足要求！

本工程物料平台架体，连墙件按规范要求2步1跨设置。连墙件采用预埋短钢管形式。

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

Nlw=1.4×wk×Aw

wk——风荷载基本风压标准值，Wk=0.250kN/m2

Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.0×（1.65+0.8）/2=3.68m2；

No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=3kN

经计算得到Nlw=1.29kN

连墙件轴向力计算值Nl=4.29kN

连墙件轴向力设计值Nf=
A[f]

其中
——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=35.00/1.60的结果查表得到
=0.940；

A=4.24cm2；[f]=205.00N/mm2。

经过计算得到Nf=3.98kN

Nf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!

经过计算得到Nl=3.98kN小于单扣件抗滑力8.0kN，连墙件采用单扣件。

第十三节、阳台板的受力计算

选择最不利位置的阳台梁作为计算依据：结构房46轴与L~P轴交汇处.详见下图:

楼板自重0.10*0.8*25.1=2KN/m

阳台梁结构自重0.20*0.45*25.5=2.295KN/m

阳台梁粉刷自重（0.20+0.45）*2*17*0.02=0.442KN/m

恒载自重：2+2.295+0.442=4.74

恒载设计值1.2*4.74KN/m=5.69KN/m

集中荷载P=0.53KN,P=0.58KN(选取节点最大支座力)按最大P=0.58KN进行计算。

M中=5.37KN·m；

4.阳台梁正截面抗弯强度计算

=49.2kN·M>10.64kN·M

该梁配筋按原设计上下各2根14钢筋其承载力满足要求。

5.阳台梁斜截面抗剪强度计算

0.25fcbhO=0.25*11.9N/mm2*200mm*425mm=282.6KN>13.97KN

0.07*11.9*200*425=70.8KN>13.97KN,符合要求不需要配置箍筋

楼板自重0.1m*0.80m*25.1KN/m=2.0KN/m

阳台挑梁自重0.20m*0.50*25.5KN/m3=2.55KN/m

恒载总和1.2*4.55KN/m=5.46KN/m

均布荷载q=5.46KN/m

集中荷载R=21.37KN

挑梁截面为200*500;上部钢筋一排为4Ф18;As=1017.4mm；

Ⅰ级钢fy=210N/mm2;三级钢fy=400N/mm2;梁截面为：200*450;

黔高总司工程〔2012〕54号 关于颁布执行贵州高速公路开发总公司《高速公路建设项目工程移交及缺陷责任期管理办法》（试行）的通知.pdf⑤阳台挑梁梁斜截面抗剪强度计算

R1=21.37KN;fc=11.9N/mm2;

0.25fcbho=0.25*11.9*200*425=252875N/mm2>35472N/mm2

6定额4号文附件电力建设建筑工程2013年度施工机械价差调整汇总表0.07fcbho=0.07*11.9*200*425=70805N/mm2>35472N/mm2

根据混凝土结构设计规范2010中第9.2.9梁中箍筋配置规定：

第三条及表9.2.9.