施工组织设计下载简介

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中心幕墙工程裙楼脚手架施工方案

最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和,单位:mm

均布荷载最大挠度计算公式如下:

干挂石外墙施工方案大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：

Vmax=0.677×0.038×1400.04/(100×2.060×105×121900.0)=0.040mm；

集中荷载最大挠度计算公式如下:

集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：

P=（0.038+0.122+0.700）/2=0.430kN

V=3.029×0.430×1400.03/(100×2.060×105×121900.0)=1.425mm；

最大挠度和：V=Vmax+Vpmax=0.040+1.425=1.465mm；

大横杆的最大挠度小于1400.0/150=9.3或者10mm,满足要求！

三、扣件抗滑力的计算:

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

横杆的自重标准值:P1=0.038×1.400=0.054kN；

脚手板的荷载标准值:P2=0.350×1.000×1.400/2=0.245kN；

活荷载标准值:Q=2.000×1.000×1.400/2=1.400kN；

荷载的计算值:R=1.2×(0.054+0.245)+1.4×1.400=2.319kN；

R<8kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，

双扣件承载力设计值取16kN。

四、脚手架荷载标准值:

作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：

(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1360

NG1=0.136×14.000=1.904kN；

(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用木脚手板，标准值为0.35

NG2=0.350×1×1.400×(1.000+0.3)/2=0.318kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、木脚手板挡板，标准值为0.11

NG3=0.140×1×1.400/2=0.098kN；

(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.005

NG4=0.005×1.400×14.000=0.098kN；

经计算得到，静荷载标准值

NG=NG1+NG2+NG3+NG4=2.419kN；

活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2

经计算得到，活荷载标准值

NQ=2.000×1.000×1.400×1/2=1.400kN；

风荷载标准值应按照以下公式计算

Wo=0.450kN/m2；

经计算得到，风荷载标准值

Wk=0.7×0.450×0.740×1.200=0.280kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+1.4NQ=1.2×2.419+1.4×1.400=4.862kN；

考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式

N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1.2×2.419+0.85×1.4×1.400=4.568kN；

风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW计算公式

Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.850×1.4×0.280×1.400×

1.5002/10=0.105kN.m；

五、立杆的稳定性计算:

不组合风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：

立杆的轴心压力设计值：N=4.862kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.700

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.945m；

Lo/i=186.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.207；

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=4862.000/(0.207×489.000)=48.035N/mm2；

立杆稳定性计算σ=48.035小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值：N=4.568kN；

计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；

计算长度附加系数：K=1.155；

计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：U=1.700

计算长度,由公式lo=kuh确定：lo=2.945m；

Lo/i=186.000；

轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.207

立杆净截面面积：A=4.89cm2；

立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5.08cm3；

钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205.000N/mm2；

σ=4568.200/(0.207×489.000)+104853.042/5080.000=65.770N/mm2；

立杆稳定性计算σ=65.770小于[f]=205.000N/mm2满足要求！

连墙件的轴向力计算值应按照下式计算：

风荷载基本风压值Wk=0.280kN/m2；

每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=18.900m2；

连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),No=5.000kN；

风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：

NLw=1.4×Wk×Aw=7.401kN；

连墙件的轴向力计算值NL=NLw+No=12.401kN；

由长细比l/i=400.000/15.800的结果查表得到0.933；

A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2；

Nl=12.401

连墙件采用双扣件与内落地脚手架连接。

经过计算得到Nl=12.401小于双扣件的抗滑力16.0kN，满足要求!

七、悬挑梁的受力计算:

悬挑脚手架的水平钢管按照带悬臂的连续梁计算。

悬臂部分脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。

本工程中，脚手架排距为1000mm，内侧脚手架距离墙体400mm，支拉斜杆的支点距离墙体为900mm，

水平支撑梁的截面惯性矩I=12.19cm4，截面抵抗矩W=5.08cm3，截面积A=4.89cm2。

受脚手架集中荷载N=1.2×2.419+1.4×1.400=4.862kN；

水平钢管自重荷载q=1.2×4.89×0.0001×78.500=0.046kN/m；

悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图(kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m)

各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为

R[1]=6.073kN；

R[2]=1.554kN；

R[3]=3.186kN；

最大弯矩Mmax=0.781kN.m；

截面应力σ=M/1.05W+N/A=0.781×106/(1.05×5080)+

4.862×103/2883.0=148.106N/mm2；

水平支撑梁的计算强度σ=148.106小于215.000N/mm2,满足要求！

水平钢管的轴力RAH和支杆的轴力RDi按照下面计算

其中RDicosαi为支杆的顶力对水平杆产生的轴拉力。

各支点的支撑力RCi=RDisinαi

按照以上公式计算得到由左至右各支杆力分别为

RD1=6.225kN

RD2=1.634kN

钢管(支杆)的内力计算：

斜压支杆的轴力RD我们均取最大值进行计算，为

下面压杆以Φ48×3.50钢管计算，斜压杆的容许压力按照下式计算：

受压斜杆的稳定性计算σ<[f],满足要求!

十一、立杆的地基承载力计算:

DBJ41／T 215-2019 碳纤维发热线缆地面辐射供暖技术标准立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×Kc=68.000kN/m2；

其中，地基承载力标准值：fgk=170.000kN/m2；

脚手架地基承载力调整系数：kc=0.400；

立杆基础底面的平均压力，p=N/A=18.273kN/m2；

其中SY／T 5139-2020 石油天然气钻采设备 立放井架车.pdf，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=4.568kN；

基础底面面积(m2)：A=0.250m2。

p=18.273≤fg=68.000kN/m2。地基承载力的计算满足要求！