施工组织设计下载简介

内容预览随机截取了部分，仅供参考，下载文档齐全完整

取竖肋间距L=300mm，计算跨数五跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=920×182/6=49680mm3，I=bh3/12=920×183/12=447120mm4。

σ=M/W=449726/49680=9.05N/mm2

侧模抗弯强度σ=M/W=9.05N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

V=KVq站改施工方案，L=0.606×45.76×0.30=8.32kN

τ=3V/（2bh）=3×8.32×1000/(2×18×915)=0.76N/mm2

侧模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.76N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.644×35.94×3004/(100×9000.00×447120)=0.47mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度V=0.47mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

穿梁螺栓受力=31.89×600÷2=9567N；

对拉螺栓φ12,容许拉力[N]=13345N

穿梁螺栓受力9567N＜容许拉力13345N,满足要求。

计算跨度为347mm；,跨数3跨。木枋尺寸b=80mm，h=80mm；

W=bh2/6=80×802/6=85333mm3，I=bh3/12=80×803/12=3413333mm4。

σ=M/W=192654/85333=2.26N/mm2

侧肋抗弯强度σ=M/W=2.26N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.600

V=KVq，L=0.600×16×0.347=3.33kN

τ=3V/（2bh）=3×3.33×1000/(2×80×80)=0.78N/mm2

侧肋抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.78N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=34.56×0.35=12.1N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.677×12.1×3474/3072000000000=0.04mm

[υ]=L/400=347/400=0.87mm

侧肋挠度V=0.02mm＜[υ]=0.87mm,满足要求。

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P=N/A=10.95/0.01=1094.52kN/m2

其中P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；

A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=10.95kN；

fg－地基承载力设计值(kN/m2)；

fg=kc×fgk=1.0×9520.00=9520.00kN/m2

其中:kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼)

fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；

地基承载力P=1094.52＜11440.00kN/m2,满足要求。

二、地下室顶板500×800梁模板支撑计算书

结构楼板厚160mm，梁宽b=500mm，梁高h=800mm，层高4.2m；模板材料为：夹板底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边至板支撑的距离0.70m；木材弹性模量E=9000.00N/mm2，抗弯强度fm=13.00N/mm2，抗剪强度fv=1.40N/mm2；支撑采用Φ48钢管:横向间距1000mm，纵向间距1000mm，支架立杆的步距h=1.50m；钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积4.24cm2，回转半径i=1.59cm；钢管质量0.0326kN/m，立杆上端伸出至模板支撑点的长度a=0.25m。钢材弹性模量E=206000.00N/㎜2，抗弯强度f=205.00N/㎜2,抗剪强度fv=125.00N/㎜2。

（1）梁底模及支架荷载计算

荷载类型标准值单位梁宽梁高系数设计值

①底模自重0.3kN/m2×（0.5+1.28）×1.2=0.64kN/m

②砼自重24.0kN/m3×0.5×0.8×1.2=11.52kN/m

③钢筋荷载1.5kN/m3×0.5×0.8×1.2=0.72kN/m

④振捣砼荷载2.0kN/m2×0.5×1.4=1.4kN/m

梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④q1=14.28kN/m

梁底模和龙骨挠度验算计算组合①＋②＋③q2=12.88kN/m

底模厚度h=18mm，板模宽度b=500mm；第一层龙骨间距L=200mm，计算跨数五跨。木模板W=bh2/6=500×182/6=27000mm3，I=bh3/12=500×183/12=243000mm4。

σ=M/W=93713/18900=4.96N/mm2

梁底模抗弯强度σ=M/W=4.96N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.606

V=KVq1L=0.606×14.28×0.5×1000=4327N

τ=3V/（2bh）=3×4327/(2×500×18)=0.72N/mm2

梁底模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.72N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

荷载不包振捣砼荷载，则计算荷载q2=12.88kN/m；挠度系数Kυ=0.644

υ=Kυq2L4/(100EI)=0.644×12.88×2004/(100×9000.00×170100)=0.09mm

[υ]=L/400=200/400=0.5mm

梁底模挠度V=0.09mm＜[υ]=0.5mm,满足要求。

钢管横向间距L=1000mm，C=500mm、γ=500/1000=0.5。

q=q1×第一层龙骨间距/梁宽=14.28×0.2/0.5=5.71kN/m

板重量=1.2×(板厚度×25＋模板重)＋1.4×活载

=1.2×(0.16×25+0.30)+1.4×2.50=8.66kN/m2

板传递到第一层龙骨的荷载P=0.5×0.2×8.66=0.87kN

Mp=P×a=0.87×0.25=0.2175kN.m

Mmax=Mq＋Mp=(0.535313+0.2175)×106=0.752813kN.m

σ=M/W=752813/83333=9.03N/mm2

第一层龙骨抗弯强度σ=M/W=9.03N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

V=1/2×q×梁宽＋P=(0.5×5.71×0.5+0.87)×1000=2298N

τ=3V/（2bh）=3×2298/(2×50×100)=0.69N/mm2

第一层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.69N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

q’=q2×第一层龙骨间距/梁宽=12.88×0.2/0.5=5.512N/mm

最大挠度υmax=υq＋υp=1.36+0.48=1.84mm

[υ]=L/400=1000/400=2.5mm

第一层龙骨挠度V=1.84mm＜[υ]=2.25mm,满足要求。

钢管纵向间距1000mm，计算跨数五跨；第二层龙骨采用双钢管Φ48x3.0；W=8980.00mm3，I=215600.00mm4，A=4.24cm2；

最大弯矩为Mmax=KmPL=0.625×2298×1000=1436250N.mm

σ=M/W=1436250/8980=159.9N/mm2

第二层龙骨抗弯强度σ=M/W=159.9N/mm2＜fm=205.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=3.125

V=KVP=3.125×2298/1000=7.24kN

τ=3V/(2bh)=3×7.24×1000/(2×2×424.00)=12.81N/mm2

第二层龙骨抗剪强度τ=3V/(2bh)=12.81N/mm2＜fv=125.00N/mm2,满足要求。

挠度系数Kυ=0.844

P’=V=1/2×q×梁宽＋P板重=(0.5×5.71×0.5+0.87)×1000=2298N

υ=KυP’L3/（100EI）

=0.844×2298×10003/(100×206000.00×215600)=0.44mm

[υ]=L/400=1000/400=2.5mm

第二层龙骨挠度V=0.44mm＜[υ]=2.5mm,满足要求。

传至每根钢管立柱力的系数为4.938

每根钢管承载NQK1=4.938×2298=11348N

每根钢管承载活荷载（1.0kN/m2）:NQK2=1.4×1.00×1.20×1=1680N

每根钢管承载荷载NQK=NQK1＋NQK2=11348+1680=13028N

钢管重量0.0326kN/m,立杆重量=0.0326×2.0=64N

水平拉杆2层,拉杆重量=2×2.20×0.0326=144N

扣件单位重量14.60N/个,扣件重量=14.60×2=29N

支架重量NGk=立杆重量+水平拉杆重量+扣件重量=64+144+29=236N

钢管轴向力N＝1.2NGK+NQK=1.2×236+13028=13311N

L0=h+2a=1.50+2×0.25=2.00m

Φ48钢管的i=1.59cm,λ=L0/i=200.00÷1.59=125.79<150杆件长细比满足要求

P=N/(
A)=13311÷(0.417×424.00)=75.29N/mm2

钢管承载力75.29N/mm2＜205.00N/mm2,满足要求。

（2）钢管支承面受冲切承载力验算

η=0.4＋1.2/βs=1.00σpc,m=1.00N/mm2，Um=4×100=400mm，

(0.7βhft＋0.15σpc,m)ηUmhO=((0.7×1×1.43+0.15×1)×1.00×400×270)/1000=124.31kN

钢管支承面受冲切承载力124.31kN＞10.95kN,满足要求。

F1=0.22r×200/（T+15）β1β2V1/2

=0.22×24.00×4.44×1.20×1.15×2.000.5=45.75kN/m2

(r=24.0β1=1.20β2=1.15V=2.0T=30.0)

F2=rH=24×梁高=24×0.80=19.2kN/m2

F1、F2两者取小值F=19.2kN/m2

有效压头高度=F/r=1.20m

2、振捣砼产生的荷载4.00kN/m2

3、倾倒砼产生的荷载4.00kN/m2

取竖肋间距L=300mm，计算跨数五跨；木模板厚度h=18mm；W=bh2/6=920×182/6=49680mm3，I=bh3/12=920×183/12=447120mm4。

σ=M/W=207050/49680=4.17N/mm2

侧模抗弯强度σ=M/W=4.17N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

抗剪系数KV=0.606

V=KVq，L=0.606×21.91×0.30=3.98kN

τ=3V/（2bh）=3×3.98×1000/(2×18×915)=0.36N/mm2

侧模抗剪强度τ=3V/(2bh)=0.36N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

按强度验算荷载组合，不考虑倾倒、振捣砼产生的荷载，故

挠度υ=Kυq，L4/100EI

=0.644×14.75×3004/(100×9000.00×447120)=0.19mm

[υ]=L/400=300/400=0.75mm

侧模挠度V=0.19mm＜[υ]=0.75mm,满足要求。

穿梁螺栓受力=14.68×600=8808N；

对拉螺栓φ12,容许拉力[N]=13345N

穿梁螺栓受力8808N＜容许拉力13345N,满足要求。

计算跨度为350mm；,跨数2跨。木枋尺寸b=50mm，h=100mm；

σ=M/W=209720/83333=2.52N/mm2

侧肋抗弯强度σ=M/W=2.52N/mm2＜fm=13.00N/mm2,满足要求。

剪力系数KV=0.600

V=KVq，L=0.600×17.12×0.35=3.60kN

τ=3V/（2bh）=3×3.60×1000/(2×100×50)=1.08N/mm2

侧肋抗剪强度τ=3V/(2bh)=1.08N/mm2＜fv=1.40N/mm2,满足要求。

均布荷载q，=23.04×0.5=11.52N/mm；挠度系数Kυ=0.677

挠度υ=Kυq，L4/100EI=0.677×11.52×3504/3750000300=0.3mm

[υ]=L/400=350/400=0.87mm

侧肋挠度V=0.3mm＜[υ]=0.87mm,满足要求。

立杆基础底面的平均压力必须满足下式要求

P=N/A=10.95/0.01=1094.52kN/m2

T／CAGHP 050-2018 地质灾害生物治理工程设计规范其中P－立杆基础地面的平均压力(kN/m2)；

A－基础底面面积(m2)，A=0.01m2；

N－上部结构传至基础顶面的轴向压力设计值(kN)，N=10.95kN；

fg－地基承载力设计值(kN/m2)；

fg=kc×fgk=1.0×9520.00=9520.00kN/m2

其中:kc－地基承载力调整系数，kc=1.0；

fgk－混凝土抗压强度设计值(C30砼)

fgk=14300.00×0.8=11440.00kN/m2；

GBT 36342-2018标准下载地基承载力P=1094.52＜11440.00kN/m2,满足要求。