施工组织设计下载简介

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医院建设工程直线加速器专项施工方案

次楞截面的受剪应力计算值:

τ=3×3865.4/(2×50.0×80.0×1)=1.450N/mm2；

次楞截面的受剪应力计算值τ=1.45N/mm2小于次楞截面的抗剪强度设计值fv=1.5N/mm2，满足要求！

根据《建筑施工计算手册》DBJ20-2012 电气火灾监控系统设计、施工及验收规范，刚度验算采用荷载标准值，同时不考虑振动荷载作用。

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

次楞的最大挠度计算值:ν=0.677×10.14/1×5004/(100×9500×2.13×106)=0.212mm；

次楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

次楞的最大挠度计算值ν=0.212mm小于次楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

(二).主楞承受次楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。

本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=4.493×2=8.986cm3；

I=10.783×2=21.566cm4；

E=210000N/mm2；

主楞计算剪力图(kN)

主楞计算弯矩图(kN·m)

主楞计算变形图(mm)

1.主楞的抗弯强度验算

P＝1.2×40.55×0.25×0.5＋1.4×2×0.25×0.5＝6.432kN；

主楞计算跨度(对拉螺栓水平间距):l=500mm；

主楞的最大应力计算值:σ=3.62×105/8.99×103=40.3N/mm2；

主楞的最大应力计算值σ=40.3N/mm2小于主楞的抗弯强度设计值f=205N/mm2,满足要求！

2.主楞的抗剪强度验算

主楞截面抗剪强度必须满足:

主楞截面的受剪应力计算值:

τ=2×3939.6/848.230=9.289N/mm2；

主楞截面的受剪应力计算值τ=9.289N/mm2小于主楞截面的抗剪强度设计值fv=120N/mm2，满足要求！

主楞的最大挠度计算值:ν=0.277mm；

主楞的最大容许挠度值:[ν]=2mm；

主楞的最大挠度计算值ν=0.277mm小于主楞的最大容许挠度值[ν]=2mm，满足要求！

穿墙螺栓的型号:M14；

穿墙螺栓有效直径:11.15mm；

穿墙螺栓有效面积:A=105mm2；

主楞计算的支座反力为穿墙螺栓所受的拉力，则穿墙螺栓所受的最大拉力为:N=7.16kN。

穿墙螺栓所受的最大拉力N=7.156kN小于穿墙螺栓最大容许拉力值[N]=17.85N，满足要求！

板模板(扣件钢管高架)计算书

因本工程模板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002(3)：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。

横向间距或排距(m):0.30；纵距(m):0.30；步距(m):1.50；

立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):6.20；

采用的钢管(mm):Φ48×3.5；板底支撑连接方式:方木支撑；

立杆承重连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；

模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；

施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；

面板采用胶合面板，厚度为18mm；板底支撑采用方木；

面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；

木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):250.000；

木方弹性模量E(N/mm2):9000.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；

木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；

楼板的计算厚度(mm):2600.00；

图2楼板支撑架荷载计算单元

模板面板为受弯构件,按三跨连续梁对面板进行验算其抗弯强度和刚度

模板面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：

W=30×1.82/6=16.2cm3；

I=30×1.83/12=14.58cm4；

模板面板的按照三跨连续梁计算。

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×2.6×0.3+0.35×0.3=19.605kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.3=0.75kN/m；

其中：q=1.2×19.605+1.4×0.75=24.576kN/m

最大弯矩M=0.1×24.576×2502=153600N·m；

面板最大应力计算值σ=M/W=153600/16200=9.481N/mm2；

面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2；

面板的最大应力计算值为9.481N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

其中q=q1=19.605kN/m

面板最大挠度计算值ν=0.677×19.605×2504/(100×9500×14.58×104)=0.374mm；

面板最大允许挠度[ν]=250/250=1mm；

面板的最大挠度计算值0.374mm小于面板的最大允许挠度1mm,满足要求!

（三）模板支撑方木的计算

方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:

W=b×h2/6=5×8×8/6=53.33cm3；

I=b×h3/12=5×8×8×8/12=213.33cm4；

(1)静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重(kN/m)：

q1=25×0.25×2.6+0.35×0.25=16.337kN/m；

(2)活荷载为施工人员及设备荷载(kN/m)：

q2=2.5×0.25=0.625kN/m；

均布荷载q=1.2×q1+1.4×q2=1.2×16.337+1.4×0.625=20.48kN/m；

最大弯矩M=0.1ql2=0.1×20.48×0.152=0.046kN·m；

方木最大应力计算值σ=M/W=0.046×106/53333.33=0.863N/mm2；

方木的抗弯强度设计值[f]=13.000N/mm2；

方木的最大应力计算值为0.863N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13N/mm2,满足要求!

截面抗剪强度必须满足:

τ=3V/2bhn<[τ]

其中最大剪力:V=0.6×20.48×0.15=1.843kN；

方木受剪应力计算值τ=3×1.843×103/(2×50×80)=0.691N/mm2；

方木抗剪强度设计值[τ]=1.4N/mm2；

方木的受剪应力计算值0.691N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1.4N/mm2，满足要求!

ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250

均布荷载q=q1=16.337kN/m；

最大挠度计算值ν=0.677×16.337×1504/(100×9000×2133333.333)=0.003mm；

最大允许挠度[ν]=150/250=0.6mm；

方木的最大挠度计算值0.047mm小于方木的最大允许挠度0.6mm,满足要求!

（四）木方支撑钢管计算

支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；

集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P＝7.373kN;

支撑钢管计算弯矩图(kN·m)

支撑钢管计算变形图(mm)

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩Mmax=0.374kN·m；

最大变形Vmax=0.085mm；

最大支座力Qmax=10.274kN；

最大应力σ=373760/5080=73.575N/mm2；

支撑钢管的抗压强度设计值[f]=205N/mm2；

支撑钢管的最大应力计算值73.575N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求!

支撑钢管的最大挠度为0.085mm小于300/150与10mm,满足要求!

（五）扣件抗滑移的计算

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN。

纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值R=10.274kN；

R<12.80kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!

（六）模板支架立杆荷载设计值(轴力)

作用于模板支架的荷载包括静荷载和活荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容

(1)脚手架的自重(kN)：

NG1=0.138×6.2=0.858kN；

钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A。

(2)模板的自重(kN)：

NG2=0.35×0.3×0.3=0.032kN；

(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)：

NG3=25×2.6×0.3×0.3=5.85kN；

经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.74kN；

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载

经计算得到，活荷载标准值NQ=(2.5+2)×0.3×0.3=0.405kN；

3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算

N=1.2NG+1.4NQ=8.654kN；

（七）立杆的稳定性计算

立杆的稳定性计算公式:

σ=N/(φA)≤[f]

l0=h+2a=1.5+0.1×2=1.7m；

l0/i=1700/15.8=108；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.53；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8654.496/(0.53×489)=33.393N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=33.393N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

如果考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算

l0=k1k2(h+2a)=1.167×1.008×(1.5+0.1×2)=2m；

Lo/i=1999.771/15.8=127；

由长细比Lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.412；

钢管立杆的最大应力计算值；σ=8654.496/(0.412×489)=42.957N/mm2；

钢管立杆的最大应力计算值σ=42.957N/mm2小于钢管立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！

模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。

以上表参照杜荣军:《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。

（八）立杆的地基承载力计算

立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求

fg=fgk×kc=120×1=120kpa；

其中，地基承载力标准值：fgk=120kpa；

脚手架地基承载力调整系数：kc=1；

立杆基础底面的平均压力：p=N/A=8.654/0.25=34.618kpa；

其中，上部结构传至基础顶面的轴向力设计值：N=8.654kN；

基础底面面积：A=0.25m2。

p=34.618≤fg=120kpa。地基承载力满足要求！

（九）梁和楼板模板高支撑架的构造和施工要求[工程经验]

除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容

1.模板支架的构造要求

a.梁板模板高支撑架可以根据设计荷载采用单立杆或双立杆；

b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；

c.梁和楼板荷载相差较大时，可以采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。

a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；

b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；

3.整体性构造层的设计

a.当支撑架高度≥20m或横向高宽比≥6时，需要设置整体性单或双水平加强层；

d.在任何情况下，高支撑架的顶部和底部(扫地杆的设置层)必须设水平加强层。

a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；

a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；

b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；

c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。

a.严格按照设计尺寸搭设沈大与大庄高速公路连接线工程某特大桥挂篮施工组织设计，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；

b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；

d.地基支座的设计要满足承载力的要求。

a.精心设计混凝土浇筑方案SL 397-2007 整装微型水轮发电机组.pdf，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；

b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；

c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。